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1.目前时程分析时程序中有三条上海波：其中二条模拟波(SHWl、SHW2)和—条实际波(SHW3)，这与现行抗震规范要求的二条实际波和一条人工模拟波不符。此外，现有的SHW2波计算结果往往与其它波差距很大，不容易满足。03年新修订的上海市抗震设计规程对原有三条波进行了修改补充，给出了四条上海波，建议程序作相应修改进。 答：目前没有具体数据，未作。
2.TAT、SATWE等程序中的约束边缘构件配筋图与配筋简图不符。 答：以约束边缘构件配筋图为准
3.抗震规范明确：质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响，但高规(JGJ3-2002)3.3.3条的条文说明明确，当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响。若我们对一质量和刚度分布不对称的高层进行电算时，仅考虑双向地震作用而不考虑偶然偏心是否可行?还是两者分别计算取不利的计算结果?
“TAT手册”P35页，“偶然偏心和双向地震可以按需选择”如何控制?
当两者计算开关同时选中时，程序内部是如何考虑的?是自动选取不利结果，还是将两种工况叠加? 答：1.必须选择“扭转耦联”
2.对于高层建筑，先选“偶然偏心”，在满足刚性楼板假定前提下计算楼层位移比，如果出现大于1.2的情况，可选择“双向地震”。
3.当选择“双向地震”后，可以按高规不选择“偶然偏心”。
4.如果同时选择，由于“双向地震”仅对X，Y主方向地震作用进行双向组合，所以结果并非简单叠加，也是可以接受的。
5.目前，SATWE、PMSAP未输出“双向地震”作用下的位移比。
4.“TAT手册”P38页，粱弯距放大系数当梁活荷载不利布詈，系数应填1，但如果系数填成1.2，结果没区别，是否程序中已默认在该前提下系数必为1?
答：现在版本梁弯矩放大系数与梁活荷载不利布置没有关联。
5.关于是否考虑梁柱重叠的影响，TAT提供：1)不考虑；2)考虑梁端弯距折减：3)考虑为粱端为刚域，SATWE提供：1)不作为刚域：2)作为刚域，在具体计算中，如何选择比较合适? 答：两者内力计算相差20%，以考虑为妥。
6.抗震规范(GB50011-2001)第5.2.3条“1.规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。”若电算规则结构，当不进行耦联计算时，程序在编制过程中是否考虑了该系数?
答：没有，建议一律按扭转耦联计算。
7.扭转耦联，双向地震作用，偶然偏心三者的适用范围?以上开关如何合理使用? 答：同3
8. 有人认为：“SATWE结果文件Wmass,out中给出的刚心是剪力墙或柱子的剪切刚度中心（面积形心)”，此种说法是否正确，程序中是怎样计算楼层的刚心的？另外，在wzq.out文件中给出的X，Y向的作用力Fx，Vx，Mx等，在何种情况下Vx/=∑Fxi?
答：刚心是指在结构的某一楼层该点施加侧向荷载时，整个楼层只产生平动而无扭转的坐标位置，该概念类似于构件截面的剪切中心概念。SATWE计算各层刚心，是采用把楼层放到地面上加单位力计算得到的，刚心坐标的计算与层刚度的三种计算选择无关。Vx一般是≠∑Fxi的，因为进行地震力作用下计算时，首先计算出各个振型对应的Fx，Vx等然后分别进行CQC组合得到地震作用下的反应；并非是先将各振型的Fx组合然后叠加得到Vx。
9．SATWE中复杂楼板计算，输入柱帽时，同手算等代框架计算不符，板弯矩计算较怪，能否解释可能的原因或应注意事项?
答：等代框架计算为简化算法，在一些情况下与整体计算结果有差别是正常的，但如果整体计算结果明显不符合概念应该检查是否存在网格划分造成单元性态较差等问题，具体情况需具体分析。 10．程序中针对约束边缘构件lc的取值中，涉及到的hw是如何取值的?见下图示：
答：剪力墙约束边缘构件计算时均按照直线延伸段进行，出施工图时是按照规范6.4.7形式进行的配筋。 11.程序对短柱的判断是按净高与柱高之比<4，还是剪跨比<2来判断，程序可否考虑提供柱子的剪跨比? 答：短柱的判断是按照层高与柱高之比<4进行，基本相当于剪跨比<2。由于规范规定的剪跨比实现起来较为困难，目前程序没有给出柱子的剪跨比。
12．柱子计算长度系数计算是否“执行混凝十规范7.3.11-3条”开关应如何使用，不执行混凝土规范时程序如何计算?
答：是否执行混凝十规范7.3.11-3条需要用户首先自行判断是否达到“75％”的弯矩比值，然后用户自行决定是否执行该条文，执行该条文可能使得计算长度系数变化较大。
13．坡地建筑地下室深度不一样，周边土对地下室约束的相对刚度是否可以分边处理? 答：目前不可以。用户可按照偏于安全的情况计算。
14．跨层柱(跃层柱)计算长度系数程序是如何计算?用户是否需要另行干预?
答：程序会自动区分跨层柱(跃层柱)给出不同的计算长度系数，例如同层的其他柱计算长度系数如果是1.25，那么跃层柱的计算长度系数可能会是2.5，因为考虑了柱子跨层的情况。
15。程序对跨层梁是否可以考虑，如下图所示的箱形转换层的跨层梁该如何处理较好? 答：PMCAD无法解决跨层梁的问题，SPASCAD可以。
16。对如下图的异型柱或跨越两条轴网的较长的柱，在PMCAD输入时有无针对性考虑，在PMCAD输入的梁柱偏心值，在由PM文件形成TAT、SATWE等整体计箅数据时是否对PM中输入的偏心有相应考虑，程序是怎样考虑的?
答：图中所示的情况不能通过截面偏心来解决，通过截面偏心可以使得两根梁向一侧偏心，也就是说通过偏心无法做到使得柱端出现两个节点的情况。解决办法是两根梁定义两根轴线，其中一根梁通过刚臂（刚性梁）与柱子实现连接。
17.较规则的框架结构，可否认为按单偏压设计柱子就能确保安全，不必采用双偏压计算?当计算考虑双向地震作用时，是否一定要采用双偏压来验算柱子?
答：一般建议用户使用单偏压计算，使用双偏压校核。双向地震与双偏压无对应关系。
18.由于按双偏压构件进行柱截面计算时，求得的配筋结果是多解的，因而有时程序给出的结果不太合理(两方向配筋差异很大)，而对角柱等受双向弯距作用的柱，规范要求必须按双向偏压构件计算。对此程序可否予以改进：“角柱程序默认进行双偏压计算，而其它柱程序内部自动完成按单偏压进行截面计算同时采用双偏压计算方法进行校核”?
答：定义了角柱，程序自动按照双偏压计算。
19.SATWE计算控制参数中，层刚度比采用第三项与其他两项有何差别，应如何采用这些选项? 答：一般更容易过。
20.PMSAP程序的“参数补充及修改”菜单中，“地震信息”表单中，对上海地区，末象SATWE、TAT等程序那样要求输入场地特征周期，是否有默认Tg=0.9S? 2)“地下室信息”表单中，地面Z坐标是何含义?这里默认的零点标高在哪里?
答：TAT,PMSAP现在按照“使用规范（或建筑地区）”以及场地土可以正确的选择特征周期，SATWE目前只是0.9（场地土选择上海）。
地下室信息”表单中，地面Z坐标控制风荷载计算，起算点为建模时Z坐标最小点，地下室层数控制回填土约束、底部加强区等。
21.详细介绍静力弹塑性分析PUSHOVER法的使用方法和注意事项。在PUSHOVER法中，框架柱和剪力墙的塑性铰参数，程序内部分别是如何计算的?
答：EPDA（动力弹塑性）、EPSA（静力弹塑性）程序考虑构件的弹塑性性质均是从最基本的本构（材料的应力应变）关系出发的，并没有使用所谓的“塑性铰”模型，因此也就不需要在内力空间上定义屈服面等“塑性铰”参数。详细的内容请参考新的EPDA说明书，弹塑性分析程序一年来也有了较大的改进。 22.框支剪力墙有限元分析时，程序中如何从SATWE、TAT等空间结构计算结果导荷载至单榀的平面结构中的，在选取切榀范围时应注意哪些事项?
程序仅按结构层给出顶部和底部内力，该内力是否为该柱间的最大内力?
答：FEQ主要针对框支剪力墙结构中框支榀的二次分析，当次梁承托剪力墙时，不能用FEQ分析。所以应注意以下几点：
（1） 只能分析主梁承托的框支榀；
（2） 在截取计算榀时，最好全轴线截取，以减少与整体分析时的误差；
（3） 在截取层数时，只能截取框支层上部不超过4层。因为在整体分析时，框支托梁的竖向刚度要远小于落地墙的轴向刚度，竖向荷载按刚度分配后，使托梁承担的荷载远小于托梁上部的总荷载，所以取转换梁上部3-4层，计算得到的托梁的内力才有参考价值；
（4） 转换层结构的整体分析，应选用墙元、壳元模型（SATWE），这样FEQ在传递荷载时更为准确； （5） FEQ主要计算框支托梁配筋、剪力墙加强部位的配筋，其他部位、构件的配筋应参考整体分析的结果。
此问题不存在，程序无论是否框支剪力墙均输出了构件内力。
23.JCCAD带地下室建筑计算基础沉降时，程序是否已自动考虑了基础补偿?上海地区沉降计算是否默认按上海地基规范?
答：可以自动考虑，需在定义筏板基础时在是否有地下室选项上打勾，另外须设置该地下室筏板基础上的恒载与活载。在计算桩筏基础有限元分析时选择上海规范即可，单桩承载力特征值按国标方法取。 24.现有程序输出的基础计算荷载，包含了Vxmax，Vymax，Nmin，Nmax，Mxmax，Mymax，D+L等7种不利内力工况，但其中含震工况和无震工况是混合在一起进行判定的，有可能遗漏无震工况中的不利组合。因为按地震工况计算时，地基和基础均要乘以一个承载力提高系数，故地震工况时不一定是最不利的。建议程序作如下调整：“当以上内力是由地震工况控制时，补充输出不包括地震作用时的最不利工况”。 答：目前推荐采用基础软件直接读取上部结构的标准内力，自行组合计算。而不是采用上部结构传给基础简化荷载这种方法。并且WDCNL.OUT和DCNL.OUT文件不久也要取消。
25.对T形墙、同一轴线上的变厚度墙，程序内部是如何划分边缘构件的(T形墙有时划为一字形边构件，有时又划为T形边缘构件；变厚度墙约束边缘构件范围Lc如何定? 答：参见问题10。变厚度时取平均。
26.程序中有不少基于结构楼层的参数或控制，如荷载折减系数、约束边缘构件的设置，底部加强区等，对于错层结构，—般按不同楼面标高建为不同的结构层，程序在这方面有无判断和控制，电算这类结构的时应注意哪些?
27.砌体结构楼板大开洞及跨层墙体，在结构抗震验算时能否考虑?对砌体结构哪些情况程序无法考虑，对这些不能考虑的内容设计应采取什么措施? (比如：结构内有跨层墙的情况) 答：？？？
28.当砌体结构抗震验算不满足时，除了增加建筑抗震墙体，提高材料强度外，还有哪些措施可以有效改善抗震验算结果?
答：布置方法（按洞口与按连梁）。
29.错层结构的刚度，位移比程序是如何计算控制的?
答：此时用户需明确“层”的概念，刚度、位移比控制应适用于真正的“层”。
30.目前我院不少设计人员反应04年新版的PMCAD在竖向导荷出现异常，TAT、SATWE等新版计算结果与2003年5以月版差异较大(新版配筋大很多)，老版本PMCAD形成的PM文件通过新版转换后，TAT计
算无法进行下去，请解释可能的原因。
答：新版软件以最新的版本为准，因为程序自身和规范的解释均有所调整。 PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编
编者按语：[PKPM]新天地杂志是PKPM工程部上海分部主办的。具有一定的权威性。咨询台是一个固定栏目。专门回答广大用户遇到的问题。从2004年度开始，编者将按期进行摘编和广大网友共享。
问：PMCAD中洞口分开的剪力墙段，SATWE是否能判断为短肢？
答：SATWE可自判断在PMCAD中被洞口分开的剪力墙肢是否是短肢剪力墙
问：PMCAD输入荷载信息中，为何有时找不到活载修改菜单？
答：PMCAD输入荷载信息中，找不到活载修改菜单，是因为没有定义活荷载造成的。
问：用相同的参数，0312版本的梁配筋为何比0309版本大了20%？
答：0309版本，设计参数梁设计弯矩放大系数，当选择考虑活载不利布置时不起作用。0312版本改为起作用
问；当中有平直段的折梁怎样建模计算出图？ 答：折点处设节点，使用上节点高菜单。 PKPM新天地二期咨询台答问摘编
摘编按语：PKPM新天地杂志咨询台回答的问题都是网友使PKPM遇到的一些具体问题。从本期开始，只摘编答案，不再原文摘编。
1：PMCAD层信息里定义的钢筋钢号用于控制钢筋符号；各计算模块里定义的钢筋强度用于配筋计算。 2:砼非标准强度等级的强度，PKPM可按相邻强度的插值计算。同层构件要定义不同的强度等级，具体作方法是在数据格式文件里修改。
3：三维计算选择扭转耦联计算结果不一定比非耦联大。
4：三维计算的振型个数，以保证有效质量系数大于90%为准。不是越多越好，它有一个上限，就是不能超过结构的固有振型总数。否则，会导致程序无法运行。
5：网络版用户若发现客户端进不去，可将服务器端的 /NEYSRVER/CLICFG.INI文件拷贝到 客户端的CFG文件夹下.
6:节能软件CHEC网络版安装后结构软件无法用时,请检查网络服务器上是否是两个USB接口. pkpm新天地四期咨询台答问摘编 1：PMCAD内框架计算：
答：PMCAD目前尚无计算内框架结构的功能。(可提取PK文件用PK计算 混凝土部分)。
2：PMCAD抗震验算菜单中对话框里的构造柱钢筋级别的修改： 答：目前程序中对同一层中所有构造柱仅设一种钢筋级别，不能对个别构 造拄钢筋类别进行修改。若想修改整层构造拄的钢筋类别，可进入 PMCAD主菜单交互式输入，点取“楼层定义”/“本层信息”菜单项，在 弹出的对话框中重新设置构造柱的钢筋类别，点取“回主菜单”菜单项 ，程序从第一层开始重新计算。
3：老、新版本PMCAD砖混抗震验算菜单中的“考虑构造柱参与工作”复选框： 答：旧抗震规范（GBJ11-89）在砌体抗震抗剪公式中没有考虑构造柱的影响，
而《设置钢筋混凝土构造柱多层砖房抗震技术规程》（JGJ/T13-94）在抗震 抗剪公式中考虑了构造柱的影响，因提供了此选项，让设计人员选择是用抗 震规范还是用构造柱规程验算砌体抗剪承载力。新抗震规范（GB50011-2001） 在砌体抗震抗剪公式中明确计入墙段中部构造柱对抗震承载力的提高作用， 故无需保留此选项。砌体结构的混凝土构造柱在交互式输入时只需做为普通 拄输入，结构抗剪和受压计算时程序会自动把砌体墙中的混凝土柱作为构造 柱处理。
4：螺旋楼梯计算结果中Asn、Asb、Asv、Asl四个数值的使用：
答：根据计算结和Asn四分之一抗扭纵筋Asl/4选配梯板上下边的钢筋之径和根数； 根据计算结和Asb四分之一抗扭纵筋Asl/4选配梯板内侧和外侧的钢筋之径和根 数，当内侧和外侧的钢筋面积之差小于25%时，软件取两侧钢筋相同；计算中的 Asv及构造要求按双肢箍选配箍筋的直径和间距。 5：砌体结构墙体轴力PMCAD的计算：
答：程序墙体轴力设计值取以下两种组合的最大值： 1：1.2恒+1.4活， 2：1.35恒+0.98活，
仅当楼面活荷载较大时，第1种组合可能比第2种组合大，通常情况下，第2种 组合可能比第1种组合大。
6：PMCAD量大成图时字符大小的匹配修改：
答：目前程序新增了“按层修改字高”功能菜单，用户可先选择一个在目标层的字符（串） ，然后修改的字高，再选择修改的范围，在选定范围内，在同一目标层的字符高度将 改变，如果想改变钢筋编号字符的大小，同时也想改变钢筋编号圆圈的半径，则程序 会自动调整标注的位置，尽量使标注与钢筋不打架。
7:不同的地震分组和场地类别和PMCAD砌体结构抗震验算结果:
答:对于砌体结构,PMCAD采用基底剪力法计算地震作用,地震影响系数amax取最大值, 而amax仅与地震烈度有关,与场地类别、设计地震分组无关。 pkpm新天地五期咨询台答问摘编
1： 用三维软件计算工程，为何方案修改时在PMCAD中变了柱子的混 凝土强度等候后，TAT计算结果中柱子的轴压比没有变化，而用 SATWE校核正确？
答：修改TAT了柱子的混凝土强度等候后，TAT需要在“数据检查”后 弹出的对话框中，将“保留已定义构件材料强度和抗震等级信息” 选项钩去掉之后，修改的内容才能实现。
2： 规则框架柱配筋按单偏压计算后，是否必需再按双偏压算一遍以实现 角柱按双偏计算的规范要求？
答：用户在”特殊构件定义“中定义为角柱后，程序会按双偏压和规范规 定计算。定义与不定义角拄其计算结果是完全不同的。
3： 在PMCAD主菜单8中砖混结构抗震验算结果图中黄色和兰色数字分别表示 什么？
答：黄色数据是表示大片墙（包括门窗洞在内）的抗震验算结果，数字标注 方向与该片墙的轴线垂直。兰色数据表示各门、窗间墙片的抗震验算结 果，其标注方向与该墙片平行。数字的含意为该片墙抗力与荷载效应的 比值。
4：三维计算参数中的梁刚度放大系数，对无板翼沿的梁是否有用，想不让
它起作用，怎么办？
答：对无板翼沿的梁是有作用的，想不让它起作用，暂时不行。但应该仔细 分析，此类梁对计算的结果影响。梁刚度放大系数，原本就是为了弥补 刚性板假定不考虑板平面外抗弯刚度影响，故应对结构布置综合考虑。 5：用SATWE计算底框，第一项结构体系应填什么体系？ 答：只要材料信息定义为砌体。结构体系参数已经失效。 6：PMCAD里的节点间距需要小于150，怎么处理？ 答：只能不理会，注意检查计算结果是否异常。
7：在PMCAD里定义了钢管混凝土柱，材料信息如何填？ 答：选择截面类型后，程序会自动判断。
8：螺旋楼梯计算，计算结果给出的Asv为什么那么大，请问程序设定间距是 多大？
答：程序是按1米计算的。当@=100时应除以10，@=200时应除以5。 9：在PMCAD里选择和板等高的暗梁，程序是否认为是虚梁？
答：暗梁也是实梁，和需梁是不一样的。虚梁是100X100的梁，其主要作用是为 了正确地导算荷载和划分有限单元。
10：组合楼板在设计中其重量是由程序计算还是需要人工计算？
答：组合楼般和一般的混凝土楼板一样，需要人工计算后在交互式“荷载定义” 中按恒载输入。
六期咨询台摘编
1： 双向地震作用下是否应计算位移比？
答：应该计算位移比，2004年10月22日版的SATWE软件已增加了此功能。 2：我们碰到了一个井字梁结构，由于梁数量很多，以前听人说可以在PMCAD 的“输入次梁楼板”菜单中布置部分梁，这个说法可取否？
答：此种说法不对。井字梁结构应该在PMCAD第一步全部按主梁输入，在后续 的三唯计算软件中作为交叉梁系进行分析，而不应作为次梁输入的连续梁 方式计算。而且目前已对梁的数量、节点数量等进行扩容，一般都能满足 工程的实际需要。
3：PMCAD能否计算悬挑板的挠度？ 答：软件新增加了此项功能，可以计算。 [PKPM新天地]05年一期咨询台摘编
1：目前用了新版本的PMCAD，发现旧版本中的层间梁、梁错层不见了， 请问是怎么回事？
答：层间梁、梁错层的布置移至交互建模中，其中层间梁的显示可在 “输入次梁楼板”模块中使用相关菜单显示或关闭层间梁，旧版本的 层间梁、梁错层新版不兼容，用户需重新布置。
2：为何使用新版本的PMCAD，发现旧版本中梁错层菜单没有了？ 答：目前软件取消了梁错层菜单，由设计人员在建模中中的错层梁信 息直接读取，取而代之的是新增加的菜单“强度等级”，可修改局部 混凝土构件的强度等级或钢构件的钢号。
3：长短边比2:1至3:1的单向板的计算结果，请问新、旧版本为何不
一样？
答：新规范程序刚推出时，程序在处力长短边比2:1至3:1范围内的板 时，其长跨配筋要满足最小配筋率,短边按单、双向板，分别计算取较 大值，结果偏大。现改为只按双向计算。
4：请问新版本在输入\"次梁楼板\"的改\"墙体材料\"中的混凝土和砖是 否颜色设置有了变化?
答：为和其它模块保持一致，PMCAD中砖墙以紫色表示，混凝土墙以绿 色表示。
5：规范规定框架柱的剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，其轴压比应比 规范表减小0.05,请问程控是否考虑了这一条? 答：已按规定考虑。
6：我在CAD2000中加载TCHDWG.RAR时为什么总提示:加载失败,找不到 文件dwgtom.(mnu/mns/mnc)，请问为什么？
答：到CFG目录下找到这些文件，然后将它拷到CAD2000系统下就可以了。 7：结构建模是否应该输入圈梁，其自重程序有否考虑？ 答：可以不输入。计算墙体重量时，没有考虑圈梁的因素。
8:层结构等梁柱关系复杂的情况中,跨层框架柱箍筋加密区长度应注意 什么?
答：根据《建筑抗震规范》（GB50011-2001）第6.3.10条第一款，柱 的箍筋加密范围在柱端应取截面高度(圆柱直径)、柱净高的1/6、500 三者的最大值。设计时，通常不单独标出柱的加密区长度，而是直接选 用标准构造图集，一般来说，这样做没什么问题。但对于层结构等梁柱 关系复杂的情况就应该仔细分析，在图层结构等纸上加以说明，以免使 工单位做错。下面用图来简要说明：Hn1为跨层拄的总净高；Hn2为上层 拄的分净高；Hn3为下层拄的分净高。跨层拄上、下节点Ln1>=Hn1/6； 中间节点上>=Hn2/6；中间节点下>=Hn3/6。 [PKPM新天地杂志]2005年二期咨询台摘编 问：PMCAD软件为什么有时“输入荷载数据”进不去？
答：这主要是设计人员所取的工程目录名或为中文名、或太长、或含有特殊字符所致，建议设计人员将工程目录名改为英文名，且不要太长或含有特殊字符，并尽量在一级目录下。
问：遇到一个工程中有斜板，由于当中有大开洞现象，若要在设计时将其部分设为弹性板，请问： SATWEP和PMSAP中可以对其考虑否？
答：PMSAPS可以对其考虑，SATWE不能考虑。 [PKPM新天地]05年第3期咨询台摘编
1、请教在PMCAD软件中能否处理带有错层的砖混结构？
答、不能。因为PMCAD软件中的“砖混抗震验算“是根据规范规定，按底部剪力计算地震力的。其基本假定是结构整体布置均匀对称、楼板连续，而砖混错层结构显然不符合这个假定。
2、输入柱间荷载时，PMCAD中有柱X、Y两个方向的荷载，请问程序是怎样区分的？
答、当选取“柱荷输入“菜单，沿柱X方向会出现两道白线，可据此判断柱间荷载X、Y两个方向的荷载。
3、工程体量大且外形比较花的工程，有时建模中会出现一些错误，请问是否是程序的容量不够引起的？
答：2005版程序容量扩大，一般能够适应大多数工程的需要。
1：总层数、结构标准层和荷载标准层<=120 2：网格节点总数<=6000 3：每层柱根数<=1800，
每层梁根数（不含次梁）<=8000(PMCAD主菜单5<=4000) 每层墙数<=2500 每层房间总数<=3600。
4、2005版PKPM软件听说层间梁计算可以考虑其刚度贡献，请问新版是否有改进，是怎样布置和处理的？ 答、新版与主梁采用套截面定义数据。布置时是选取它的首、尾两端相交的柱构件。
点取[布层间梁]按钮后，输入层间梁低于楼面高度，输入梁上的荷载值，选择层间梁的起、迄点后，即可布置完层间梁。如果层间梁跨过同一轴线上的若干柱（或多个节点），传入后面的模块后层间梁自动被这些柱打断，但在本模块中还是作为一个构件。层间梁可布置在任意两个节点之间。
注意：层间梁不能用来做错层处理。层间梁可以传到SATWE软件和PK二维框架软件进行计算。但TAT软件还不能层间梁结构，只能将其荷载分摊到上下层。
5、设计时发现悬挑板的挠度验算没有，请问程序可否增加此项功能？
答：目前新版增加了悬挑板的挠度的验算，挠度计算方法也做了改进，计算结果更加合理挠度计算分为两种情况：
（1）板块位双向板时，使用按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度B代替《静力计算手册》中的Bc，弯矩值分别是对应于荷载效应标准组合和准永久组合计算的，准永久荷载值系数程序取0.5。挠度系数根据板的边界条件和板块的长宽比查《静力计算手册》中相应表格求得。刚度B按《混凝土规范》（GB50010-2002）第8章第2节相关规定求得。
（2）当板块为单向板时，程序采用与梁挠度计算完全相同的公式计算板的挠度。
6、在结构模型建立完成之后，PMCAD第3步“生成各层荷载传到基础的数据”时，常会出现有如“第45号墙下无轴线”、“第122号节点处梁柱关系混乱”等等错误信息，而软件用户手册上也没有相关错误信息的介绍，往往无从查取修改，请问有什么常用的调整方法？
答：用户在建立完模型之后，除了PMCAD第1步退出时进行数据检查之外，在PMCAD第3步完成之后又进行了详细检查，以防模型的误操作导致计算异常或中断，所以我们通常选取“生成各层荷载传到基础的数据”。
对大家常遇到的错误信息我们做了简单的归纳，以方便大家查取。
1：“第XX号墙无轴线”：返回PM人机交互输入中的“网格生成”下的“节点距离”，提示“输入节点最小距离”，节点距离改小，再将所有结构标准层“形成网点”，在PM2、PM3中保留原有信息即可。
2：“第XX节点处有不可识别的错误”：查看次梁布置是否有误；PM1找到提示的结构标准层，查看该节点处是否有大偏心布置的主梁，甚至主梁跨房间布到其他房间里。 3：“梁柱关系混乱”：
A：该提示如果出现在蓝色标示以前，则说明用户输入的次梁有问题。 B：该提示如果出现在蓝色标示以后、绿色标示前，则说明有些梁可能悬空。 C：该提示如果出现在绿色标示以后，则说明有些柱、墙可能悬空。
7、 在做一工程过程中发现现浇楼板的导荷方式总是单向的，怎么修改也改不过来，请问是病毒还是软件问题？
答：请注意查看此房间是否有预制板或是否把屈服线的角度设置为0。
8、现在软件中提供了“上节点高”这一菜单功能，它可调整与之相关联的所有构件的高度，大大方便了我们
的设防工作，但不知是否程序在计算时也能按照我们赋予的高度值，精确计算所有构件的自重？另外，对于很多情况下所有构件沿同一斜率变化（如坡屋顶中构件沿两边向屋脊线处逐步抬高）程序有什么方便的调整方法，因为实际设计中梁等构件可能被打断，我们必需手算出每点的标高再调整有些麻烦。 答：软件在处理过程中柱、梁已经准确按上节点高考虑，但混凝土结构计算程序还不能考虑墙的坡度变化情况，如山墙等。砌体结构可已考虑山墙的坡度变化。除顶层外，用上节点高形成的斜梁，不能跨越本标准层。
另外，你提出的实际操作烦琐问题，目前2005版已经可以方便操作：点取上节高菜单，按[TAB]键转为成批输入上节点高方式，即把位于同一直线各节点按同一坡度自动调整其上节点高，这时需要输入起始点和终止点的上节点高，程序自动把该直线上其它各节点按同一坡度自动调整，从而简化逐一输入的操作。
[PKPM新天地]杂志200504期咨询台
1：在PMCAD楼板配筋级配库中，有间距130这一档，实际工程中用的比较多的是125间距。建议PKPM按常用规则，方便我们设计人员画图？
答：我们目前新版本中已改进这一条。间距130已改为125。
2：在PMCAD形成PK文件之后，进入PK框架或连梁计算，打开PK文件，在PK菜单1中显示错误，无法读出生成的PL--*等文件，PK提示错误在总信息中，请问问题出在那里？ 答：选择“打开已有数据文件”，点击“文件类型”，选择“<
K--*>”，由空间建模形成的连续梁文件后，
在对话框中挑选“PK--*”或“PL--*”不带”*.SJ”的文件名,即可解决问题。
3：请问在实际工程中，错层结构的模型，在什么情况下，应按照分标准层建模的处理方法，有什么界限吗？ 答：一般来说，当错层高度不大于框架梁高时，可以近似地忽略错层因素影响，可归并为一个标准层参加结构计算，楼层标高可取平均值。当错层高度大于框架梁高时，按照分标准层建模，楼板按两个标准层分别参加结构计算
4：新版本中我在画梁平法施工图时发现次梁附加箍筋、吊筋的菜单没有了，请问怎么回事？ 答：新版本软件将此菜单放在了“修改钢筋”菜单下面，用户可点此菜单进入修改。 [PKPM新天地]杂志200505期咨询台
问：我在使用PKPM软件自动出图时，发现程序画出的梁施工图中腰筋的配置似乎与规范有出入，间距大于200mm，有的580mm高的梁竟没有设置腰筋，这是怎么回事？
咨询台：梁腰筋的设置软件参照《混凝土结构设计规范》第10.2.16条规定，当梁的腹板高度hw(按本规范第7.5.1条规定取用)小于等于450mm时才设置，且其间距不宜大于200mm。hw计算按GB50010-2002的7.5.1条计算，对矩形截面为有效高度，你工程中的580mm高的梁没有设置腰筋，应该是算出的hw大于450mm，请手工复核。
问：我在PMCAD8砌体结构抗震及计算中发现已经将砌块强度等级提高很多，但抗剪承载力始终满足不了，结果没有改变，请问是什么原因？
咨询台：根据《砌体规范》表3.2.2，沿砌体灰缝截体破坏时，砌体的抗剪强度设计值与砌块强度等级无关，所以这种方法不可行。此时可通过提高砂浆强度等级、增加中部构造柱面积（增加构造柱或增加已有构造的截面尺寸）、提高构造柱混凝土强度等级、增加构造柱钢筋面积、提高构造钢筋强度等级办法解决。 问：在PMCAD楼板计算的时候假如使用HPB235级和HPB335级混合配筋时，即选仅当板钢筋≥某一直径（如12 mm）时才选用HPB335级钢时，计算配筋图上的面积到底是按哪种级别钢筋面积给出的？ 咨询台：是按HPB235级钢筋计算的结果，如实配钢筋取为HPB335级钢筋，则实配面积可能比图上的小，程序内部采用等强度代换原则。
问：底层设置砌体抗震的底层框架―抗震墙结构用什么软件分析合适？
咨询台：SATWE、PK软件可适用于同时设置钢筋混凝土抗震墙和砌体抗震的底层框架-抗震墙结构，TAT软件仅适用于设置钢筋混凝土抗震墙的底框结构。
问：我们单位使用的是PKPM结构软件的网络版,但发现读网络锁的时候客户端机器特别慢，不知道是什么原因？有什么解决的方法吗？
咨询台：客户端发送的数据后需要等待服务端的响应，等待时间长短取决于超时设定。用户可以在配置文件中设定，单位为秒，默认值为两秒钟。自动搜索时客户端的等待时间也取决于这一数值。如果网络比较缓慢或网络比较繁忙，可以修改配置文件增加超时时间。客户端配置文件CliCfg.ini文件中的超时设定“timeout”一般建议取网络锁节点总数的1/2，可根据网络的实际速度造当调整。当超时设定“timeout”较长时，建议把搜索方式选为手动搜索，指定网络服务器IP地址，否则会延长读锁时间。
问：为什么在PMCAD8砖混抗震计算中查得的墙体轴力与我手算的1.2恒+1.4活数值不一样？咨询台：墙体轴力设计值是取1.2恒+1.4活组合以及1.35恒+0.98活的较大值。通常情况下后种组合后的数值要比前种组合大，仅当楼面活荷载比较大、恒载与活载的比值大于2.8的情况才取1.2恒+1.4活组合。 问：新版本软件PMCAD中增加了“自动计算楼板自重”，请问这一选项具体有什么作作？
咨询台：针对工程设计中存在楼板厚度不同的情况，程序根据填写的各房间楼板厚度，折合成该房间的均布面荷载，并把它叠加到该房间的面荷载中。选择该项后，在程序中就不应该将楼板自重再次作为恒载输入。
问：我在PDPM结构软件中完成了结构施工图，有些、T图形中标有尺寸线，想转到Autocad的DWG文件，有否办法使得在转换的同时这些尺寸线炸开不是图块？
咨询台：如果使用时不想在转换后的Autocad中保留尺寸线类型图块，可在安装好的PKPM\\CFG\\PKPM.INI文件中，把“T图形转换Autocad图形DWG的尺寸线方式是否保留”信息下的AUTOCAD_Dim=0,即选择把尺寸线按炸药开方式转换。
PKPM新天地2005―6期咨询台摘编
问：2005新版本PMCAD中增加了自动夹点的捕捉功能，但最近发现当光标放到相应网格上，此项功能没有显示了，请问怎么回事？
答：PKPM2005.8.以后的版本中把“自动夹点捕捉功能”缺省设置为关闭状态。若想把此功能设置为打开状态，可把PKPM/CFC文件夹下的文件PKPM.ini打开，找到其中的NofDynamicSnap=0一行，将此句中的0值修改成1，存盘后即可恢复PKPM交互操作过程中的“自动夹点捕捉功能”。
问：在进行多层住宅设计时，本工程异形柱较多，在PKPM建模时，当对异形柱进行镜像复制时，问题就出现了，异形柱仍为老方向，这样就得每个重复改过。不知道大家有没有遇到这个问题，还是我没掌握呢？谢谢。
答：这个问题，不能简单地通过镜像复制实现，要自己再定义反方向的柱子截面去实现。
问：我们在PMCAD需要定义方钢管柱截面，请问具体应用哪类截面进行定义，参数怎样合理取值? 答：方钢管混凝土截面按第14类截面定义，只要使得B=U，H=T，则程序即认为是方钢管混凝上截面，并自动按照《CECSl59：2004规程》进行验算和分析。
问：PKPM建模时，哪种截面应按异型柱输入?哪种情况按短肢剪力墙输入?全部按墙或全部按柱输入，计算结果会出问题吗?
答：可参考截面的不同高厚比确定：柱<3；异型柱3-5；短肢墙5-8；墙>8；按柱与墙输软件的计算模型单元不同，构件验算公式也不同，计算结果当然会有差异。
问：新版PMCAD软件能否将墙的材料定义与老版本一样在第二步次梁输入菜单中进行修改?
答：原老版本，墙体材料定义是在PM主菜单2中完成的。2005新版改在主菜单1的墙构件定义中完成。PM主菜单1在读旧版数据时没有墙的材料信息,因此对旧数据的墙材料必须补充定义,为提醒大家的注意,在进入程序第一步之后如果发现是旧版数据则作以下提示此外，程序对旧数据的墙材料做了预定义，其中厚度为240和360、370的墙预定义为砌体，而其他厚度的墙则预定义为混凝土墙，因此用户必须加以确认与检查。
问：我们单位前段时间发现有些机器上计算结果的字符都重叠在一起，看起来不方便，请问是怎么回事? 答：数字重叠问题是由于计算机是Win98(WinMe)系统引起的问题，请把客户端上CFC中PKPM．ini中的[输出控制]前的网络版锁号一行下加以下内容：NetKeyID01=PKPMN201，34524，57319，11924，14 052；(号码可不同) SetCFGFontC0de=4；(新加的一行)即可解决此问题。
问：我在算一底框结构，用TAT-8和PK算下来结果相差很大，我该相信谁?此外听说TAT-8不能用来计算底框，只能用高层版，是这样吗?
答：PK仅考虑平面内，而TAT则是三维计算，所以是不一样的。但是应该注意的是在TAT的早期版本中，计算底框结构不能用TAT―8，因为老版本TAT―8无法将上部砖混荷载导算到底框层上，必须用TAT的高层版的“特殊荷载\"菜单中的“底框荷载”功能将上部砖混荷载导下来才行。而从05版开始，为了避免大家再犯此类错误，无论TAT―8还是TAT高层版都已经自动将砖混荷载导算下来了。 [PKPM]新天地杂志0601期咨询台摘编 问：现在的软件计算能否考虑并计算加腋梁？
咨询台：目前对于加腋梁一般分为三段处理，通常两端加腋部分可用变截面梁来输入，对于不加腋的中间段，可用等截面梁输入。 问：越层斜撑如何在建模中输入?
咨询台：可以在PMCAD中直接输入，不必一定要分几层，可从下到上布置一个大支撑，程序自动按越层支撑进行分割。
[PKPM]新天地0602期咨询台摘编 问：为什么圆柱非加密区箍筋面积为两位数显示?J1
咨询台：这是由于新老版本数据输出时单位有所不同造成的。老版本圆柱非加密区的箍筋面积是以平方毫米显示，其他的则是以平方厘米显示。
[PKPM新天地]杂志0603期咨询台摘编 1：在输入荷载时，荷载值可以是负值吗？
答：PMCAD软件中，对于梁（次梁）、墙、节点等都可以输入负荷载值，起到向上作用荷载的效果，也能抵消部分向下荷载的作用。楼面荷载也可以输入负值，但只对板传到梁(墙)上荷载起作用，而对板配筋时不能考虑。用户可以在PMCAD软件“平面荷载显示校核”菜单中选取“墙梁荷载”，从显示的梁间荷载中可以看出输入了负的楼面荷载的房间，其相应的梁间荷载为负值。 2：PM数据检查时提示出现了不应有的“<0×0”截面的杆件怎么办？
答：在执行“平面数据检查“这项菜单时，发现了在“PM交互式输入”中并没定义的“0 X 0”截面的杆件，这是由于在运行“PM交互式输入”程序中进行修改后，没有执行[形成网点]这项菜单造成的。此时，只要再回到“PM交互式输入”程序中，执行一下[形成网 点]这项菜单即可。
3：新版本PKPM软件S-1狗，在运行砖混节大点大样时，无法设计和运行构造柱菜单，请解答。 答：进入程序，提示“是否保留前次圈梁，构造柱编辑信息?”时，请选择“重新生成”，重新进行编辑。 4：关于柱箍筋计算配置，我对于三维分析程序绐出的计算结果具体怎样配置钢筋画施工图还不是很清楚，请给予详细说明。比如一个二级框架中柱截面BXH=700X 500，砼强度等级为C30，计算箍筋间距按100输入。轴压比为0．77，B边和H边的单边配筋面积分别为33和19，柱角筋面积为4．8，柱斜截面抗剪计算箍筋即(Asv)为2．2。 请问根据程序给出的这个值怎样确定各边的箍筋肢数和单根箍筋的截面积? 答：关于柱箍筋配置的问题。先根据规范相关要求确定所用的箍筋肢数，如先定为四肢箍，则单肢箍筋面积为：2.2 x 100/4/0.1=550(乘100是换算为mm2；除以4是四肢箍：除以0．1是默认箍筋间距为1 00mm，换算成每米的。)，可配1 0@1 00，或12@1 50(如三、四级框架的非柱根部位，也可改箍筋肢数重新计算。 5：L型的剪力墙一肢长1700，按照规范长宽比程序判断为短肢剪力墙，同样情况T型截面的两个肢都小于1600，但是程序判断为一般剪力墙，如改成l型就可以准确判断，请教一下是什么问题?该工程的第一层为为地下室，我们发现有这个问题，而地下室以上没有该类问题。此外，我已经试过将该工程改为无地下室的情况，经计算，第一层的短肢剪力墙判断完全正确，请教一下这是什么原因，难道定义为地下室与不
定义地下室，程序判断时有变化?
答：程序短肢剪力墙的判断有两个条件：1、一个节点上的墙肢数<=2；2、该节点上每段墙肢都满足长宽比<=8的要求。对于地下室外墙，由于程序没有自动将同一直线上相连的墙肢合并，故可能出现一个节点上三段墙的情况，程序就默认为非短肢了。
PKPM新天地0604期咨询台摘编 1、用PM做无梁楼板怎么建模计算？
答：无梁楼盖（也称板柱结构）有两种分析方法：
1、等代框架梁法：根据混凝土升板规范（GBJ130-90）的规定，确定好等代框架梁的截面，布置在无梁楼盖上，进行计算，所得等代梁的计算结果即为板带的配筋。
2、有限元法：在布置等代框架梁的位置上，布置截面大小为100X100的虚梁，进行计算，然后再接力SLABCAD完成对楼盖本身的计算。
2、新版本PKPM软件S―1狗，在运行砖混节点大样时，无法设计和运行构造柱菜单，请解答？ 答：进入程序，提示“是否保留前次圈梁、构造柱编辑信息？”时，请选择“重新生成”，重新进行编辑。 3、砖混结构能用SATWE-8计算吗？还是得用PK计算；一般送审的结构，正规的做法是 哪种？若用PK计算，能出计算书吗？ 答：建议PM计算地震作用，PK算梁。
4、建模中两个相近节点上布置柱，柱分别布置在不同的节点上跨另一个节点，梁的配筋有很大的变化，请问你们是怎样考虑，怎样布置的？
答：将柱按实际情况（即偏心）布置在其中的一个节点上，两个节点之间布梁，但该梁无须特别定义为刚性梁，如果特别定义的话会将该类截面的所有梁定义为刚性梁，事实上，如果该梁全截面落在柱截面范围内的话，程序会自动定义为刚性梁。此外，加刚性梁后，以前的版本会对刚性梁进行配筋输出，实际上是没有必要的，用户可以不必理会该计算结果。在新版本中，刚性梁进行配筋输出已经取消，这样红色的输出结果就不见了。
5、模型底部三层为框架结构，屋面为轻钢结构，模型起初是用旧版本（05年4月）计算的，且各项指标峻通过，后因电梯间局部修改，采用新版本（05年7月）冲新复核，发现电梯间靠外侧框架梁半边抗剪抗扭均不够，查内力结果图结果也如此，这是为何？
答：主要还是由于新老版本的差异引起的，新版本对于楼板开洞情况，梁的剪扭按照最不利的情况考虑，没有考虑折减。
[PKPM新天地]杂志200605期咨询台
1：在用PM建模时，其中一个节点所连梁数超过6根，这种情况下如何建模计算?
答：目前的PKPM系列软件只允许一个节点最多连6根梁，如果遇到一个节点所连梁数超过6根的情况则需要加环梁解决。
2：我再使用PMCAD软件在竖向导荷时，程序提示某层房间不能导荷，这是什么原因造成的? 答：产生这种现象的主要原因是轴线间形成的房间其夹角小于15度。应尽量避免这种情况。
3；我在做一个工程时，PU软件在竖向导荷时提示墙下无轴线，可是经检查是有轴线的，请帮忙检查其原因。
答：经查，产生这种情况的原因主要是由于节点的归并引起的，梁端和墙端节点离得很近，旧版本的程序将墙端的节点归并到了梁端节点上，从而造成墙下无轴线．新版的PMCAD软件已经解决了这个问题，即将梁端节点归并到墙端节点上，这样就不会出现墙下无轴线的情况，只是梁稍有倾斜，一般情况下对计算结果影响不大。
4：我在PU中输入斜支撑，在PH中立体显示的时候还是正常的，可是到SATWE输出中却变成了水平支撑，请帮忙检查呈什么原因?
答：设计人员在输入支撑时，可以按照楼层输入，也可以直接输入标高，这样在PH中看似可以建立的模型，但实际上在SATWE中会进行处理，所有的支撑上下节点均强制位于楼层处，因此PM输入的斜撑在
SATWE中变成了水平撑。
对于这种情况，用户可以在建模时增加标准层来解决。
5：为什么PM建模时会有虚梁的概念?它在结构中起什么作用?建模时怎么输入虚梁是按一般的梁一样输入吗?如果按一般的梁输入的话，由于虚梁的截面小，虚梁的挠度会很大，可能超规，怎么办？ 答：虚梁顾名思义就是虚的，结构中不存在，其特点是无刚度，无自重，不参与结构计算，在PKPM中特指100×100mm的梁。不用看其计算结果，板柱体系会自动过滤掉其计算结果的．其作用如下：1：提供板的边界条件(板柱体系)；2：传递上部荷载；3：为弹性板单元的划分提供必要条件(但洞，边界粱必须用买梁)。
6：2006版Pi(PM中刚性梁与虚梁有和区别？
答：虚刚性梁和虚梁是两个不同的概念。虚梁上面已经介绍过了，所谓刚性梁是指没有质量只有刚度，自身自身没有变形但可发生独立的刚体位移且其位移与构件的变形不协调的一种理想化构件。最常见的是全截面落在一个柱截面范围的梁。刚性梁广泛的应用与结构分析中，但应注意结构中刚性梁的数量不应太多。 因为刚性梁的刚度远大于普通构件的刚度，容易使结构刚度在局部产生病态而使结构模型局部失真。此外，PKPM程序中，还有刚域的概念与刚性梁概念相近：刚域虽然也和刚性梁一样，本身不变形，但其位移必须依附于构件而存在，是与构件的变形相协调的。常见的应用就是梁柱重叠部分可以定义为刚域。
[PKPM新天地]06年06期咨询台摘编
1：一个工程用PMCAD建模，在第四层布置了一个斜杆，一直布置到三层柱脚。在整体 模型中可以看到，但在三层平面图、立面时看不到该斜杆。用SATWE计算时程序将该斜杆 分成了两段计算，请问如何调整设置才可以将其做为一根杆件计算？
答：SATWE对于越层支撑会在所越层层面位置增加一个节点，把支撑分成两段计算 分段点位置为刚接节点。
这种模式除了地震作用，会在对应节点位置形成一个质点外（杆件自身刚度太弱时，容易形成局部振动），其它项分析不会带来什么影响。
目前SATWE就是这种处理方式，不能消除这个节点。如果一定要消除这个节点，可以采用PMSAP计算。
2：PMCAD中“平面荷载显示校核”中的竖向导荷简图中剪力墙显示的黄色字和白色字的含义如何理解？ 答：黄色表示节点（通常有梁或洞口）上的集中力。白色表示墙段上的合力。
3：我的一个工程用中PMCAD计算楼板，计算书中裂缝满足〈规范〉要求，可是裂缝图中显示9999，我改变楼板厚度（即使变成1100厚）配筋都是32@1006，请问这是什么原因造成的？
答：32@1006表示楼板超筋，这种情况主要是程序在选择钢筋时没有在程序默认的定义范围内选到合适的钢筋造成的，可以通过增加钢筋选择，即在〈楼板配筋参数〉中的〈钢筋级配表〉中增加可供选择的钢筋即可。
4：请问在PMCAD中错层结构的模型如何输入?
答：当错层的高度不大于框架梁的截面高度时，一般可以近似地忽略错层因素影响，可以归并为同一楼层参加结构计算，这一楼层的标高可近似地取两部分楼面标高的平均值。当错层的高度大于框架梁的截面高度时，各部分楼板应做为独立楼层参加整体结构计算，不宜归并为一层，此时每一个楼层部分都应视为独立楼层。
5：在砌体结构中，为什么砂浆强度等级大于M10时砌体抗剪承载力与砂浆强度等级等于M10时一样？ 答：从《砌体规范》表3.2.2可以发现，当砂浆强度等级大于M10时，砌体抗剪强度设计值不再提高，与砂浆强度等级等于M10相同。所以，无论采用M10或M15砂浆，砌体抗剪承载力是一样的。 6：我在计算一底框二层以上五层砖混时，“周期、振型、地震力”文挡内无任何内容，请问为什么？ 答：因为是底框结构，所以下部的框架也是使用底部剪力法进行计算，与上部一致，具体请参考底部剪力法计算方法。
[PKPM新天地]0701期咨询台摘编
1、标准层板厚为200mm，四周边界条件为简支，用PM计算出的板配筋与用GJ计算的配筋相差不多，而板的挠度用PM计算为4.2mm，用GJ计算为7.2mm，请问为何两个模块算出的结果不一样呢？
答：GJ计算是有限元算的，PM是根混凝土规范有关条文考虑长期刚度计算的，所以两者结果没有可比性。 2、我们设计院老早购买了你们的建筑与结构设计软件，有时想在PMCAD建模时直接使用建筑的模型，但时常会出现错误请问这是怎么回事？
答：在APM中用左上下拉菜单“文件系统”中将文件“存旧格式”后，再在PMCAD建模中选旧格式文件名即可。
3、我在做一工程时，遇到要在连梁上输入水平荷载的情况，荷载作用方向与梁平行，不直该怎样将水平荷载输到梁上呢？
答：梁的计算一般只考虑竖向受力，最多再考虑扭矩作用，没有考虑水平力作用。你的情况只能把中间等效作用到梁两端节点上，按节点水平力输入；整体计算完后，再把该梁另外考虑水平向弯曲计算。 4、我在设计一砖混底框结构，第二开间等部位柱子错层，请问这类结构可否处理？ 答：砖混或砖混底框结构中不能考虑错层。
5、我将荷载组合采用自定义工况，其中只设恒载和活载两种，且恒载和活载组合系数均为1.0结构计算梁弯矩包络图中，梁负弯矩=恒载与活载作用下弯矩值的和，而梁正弯矩与我手算值不一致，不知软件值是怎么得出的？
答：高规5.2.3条第4条规定梁跨中弯矩设计值不小于按简支梁计算的1/2，你看到的包络值结果即为内定的简支梁计算的1/2。
6、本人在使用PKPM结构系列软件时，对PK、SATWE、PMSAP软件输出结果中的内力方向清楚是如何表示的，由于说明书上的介绍也十分笼统，故想求教一下这些输出文件中构件的内力方向是如何表示的 1、PK、SATWE、TAT、PMSAP中各种工况单独作用下的各构件的端部内在输出文件的方向是如何表示的？ 2、对于组合后的内力其方向是如何表示的？
答： 1、三维空间软件：SATWE、TAT、PMSAP内力正向遵循―右手螺旋法则。在一般教科书上都有叙述。 2、组合后的内力其方向，原则上也是右手螺旋法则，但是由于组合方式的原因，组合内力的弯矩、剪力方向没有意义；轴力方向还是很明确的。
3、程序对右手螺旋法则下的内力方向作了调正：
A、竖向构件（柱、墙、支撑）的下端轴力取负值，以便能与上端轴力符号一致。 B、梁右端弯矩符号取负值，以便能与梁左端弯矩符号一致。
4、PK是平面分析程序，其内力方向可以自定，应参考PK的用户手册。
PKPM新天地]0702期咨询台摘编
1、想请教关于异形柱短柱判断的问题，即对于异形柱在判断是否为短柱时，宽度是如果取得的，程序对于几种常见的形状具体是如何计算和判断的？
答、异形柱是否短柱判断时，取截面的最大宽度计算。
2、关于中梁刚度放大系数有个疑问请教。当采用弹性楼板3或6的时候，程序中如何设定中梁刚度放大系数？是否对与弹性楼板相连的梁刚度都不做放大呢？答、程序自动搜索与楼板的连接关系，对于两侧都与刚性楼板连接的梁，取其刚度放大系数B，仅有一侧与刚性楼板连接的梁，取其刚度放大系数为1+（B-1）/2，对于其他情况的梁：包括不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁，刚度不放大。 3、请问建模时与一个柱节点相联系的梁数PMCAD是不是不能超过6根？超过后会出现死循环？ 答：是的。此时可在交点外布置一道环梁来解决此问题。
4、新版PK画框架图的时侯怎样才能只画出梁钢筋，柱钢筋不画？ 答：在绘图参数中选中“按纵向框架画法出图”即可。
5、网架部分在计算单榀刚架时，如何考虑网架部分的刚度，能否输入一个刚性梁，单刚性梁，在STS里好象不能输入，怎样简化此部分的计算模型，网架部分的惯性矩取多大合适？
答：网架部分在计算单榀刚架时，可以输入一个刚性梁，刚性梁在STS里可以做为任意截面输入，要求输入任意截面的面积和惯性矩，既然做为刚性梁，面积可以取计算宽度网架横截面杆件面积之和，定义为两端饺接即可，与网架截面的惯性矩取多大就没有关系了。
6、我在使用PKPM软件计算完成后发现T转DWG文件中尺寸标注出现问题，斜杠变成了箭头，请问这如何处理？
答：在转换前，将安装好的目录：PKPM\\CFG\\PKPM..ini文件中的 [输出控制]
::T转Auto图形DWG的尺寸线方式是否保留------0：(炸开) 1： (保留)： : AUTOCAD.Dim=0：再重新转换即可。
[PKPM新天地]0703期咨询台摘编
1、在PKPM中，输入变截面梁的时侯，如何判断输入的方向，即如何判断输入的时侯，那边是大的截面，那边是小的截面，我在输入的时侯总是无法正确判断，请问有什么方法没有？
答、输入变截面梁的时侯，左（下）端为大头截面，当然也可以借助实时漫游三维显示功能查看校核建模是否正确。 07第2期
个人认为，短柱高度，是否应为与柱某一方向梁间净高所对应的柱截面高度 PKPM新天地]0704期咨询台摘编
1：底框抗震墙若有洞口在建模的时候到底按墙开洞整体输入好，还是分两片墙当中输入梁的方法建筑模好呢？
答：首先抗震墙必须满足抗震规范的高宽比要求，输入时可根据墙高宽比、开洞率、连系梁跨高比等因素选择：一般情况下，当墙高宽比≥1．5，开洞率≤0．3或连系梁跨高比≤2．5时可整体输入；其余情况可分段输入
2：我的模型按抗震规范设置了一定数量的砼抗震墙。在PMCAD第八项菜单内设置“砼墙与砌体弹塑性模量比(3-6)\"，进行层刚度计算。发现不论前述弹塑性模量比为1、3或是6，层刚度比都无变化，请问是什么
原因呢?
答：这个参数是针对既有砌体墙又有竖向连续混凝土墙的组合砌体结构而设的，对于上部砌体底部框架抗
震墙的结构该值不起作用。
4：听同事说有吊柱的结构，在恒载计算时不能采用“模拟施工\"的方法，是吗?如果是，这种结构该使用什
么方法计算呢?
答：是的，这种有吊柱的结构只能采用一次性加载\"。
5：在软件应用中我遇到两个概念，即刚性梁和刚域(梁柱重叠部分考虑为刚域)是否一样，如果不一样，请
问有什么区别?JI
答：刚性梁：广义称为刚性杆，是一种不能自身变形，但能刚体位移的构件。刚性梁可以独立位移，但不变形，主要起到传递位移和力的作用。刚域则需要依附于构件，本身也不变形，但随构件变形而移动，与构件变形协调。刚性梁与刚域作用是一样的，但效果不一，定板面内刚度无穷大，所以梁成为受弯构件，
此时梁不存在拉力所以箍筋配筋率同规范。
PKPM新天地]0705期咨询台摘编
1：我在做一个工程中发现，在PKPM建模里面提了设置层间梁和错层梁，这两种处理方式都可以把梁设置不同于楼面处的位置。我想请问，这两各建成模方式有没有什么区别？对于结构的受力方面有没有影响
于结构的受力方面有没有影响?
答：层间梁和错层梁关键在于刚度的处理上有区别：在2 0 0 5版软件中考虑层间梁的刚度并计入刚度矩阵
参与计算，而错层梁不具备此功能。
2：我现在做一个工程，需要在屋顶做一个水池，在用PMCAD建模过程中不知怎么输入，是否要建个标准
层，四壁用剪力墙?
答：屋顶水箱对于结构的主要作用是顶部地震作用的影响，所以在用P M C A D建模时，一般情况下只要输入相应的荷载就可以了(钢筋混凝土水箱另外单独计算)。即使用剪力墙输入，其剪力墙计算的结果也不能
用，还必须按水池壁重新验算才可以。
3：在使用PKPM建模程序PMCAD中，我的一个工程，梁一端搭在柱上另一端搭在梁上，PKPM提示是悬臂梁，仔细检查了很多遍，不存在不等高梁以及轴线不相交的问题，却总是被PKPM认为这是悬臂梁，
请问这是什么原因呢，是否合理?
答：这种情况是合理的，因为SATwE是有限元计算软件会考虑梁柱的实际刚度，而不会只是简单的力的分配。因为柱的刚度远远大于梁，所以当该半框架梁受力后，由于和柱的节点处位移很小而和梁的节点处位
移很大，绝大部分荷载会由柱来承担，就像悬臂梁一样了。
4：我的一个工程，在PKPM建模过程中，建筑所布置的剪力墙的轴线与下面转换梁的轴线不在一个轴线网格上(有偏差)，剪力墙的内力能准确地传到转换梁上吗?在有限元分析时能计算吗?我该如何处理呢? 答：如果剪力墙的轴线与下面转换梁的轴线不在一个轴线网格上，剪力墙的内力不能准确计算框支梁上的墙体对梁的偏心问题，它是按居中导算的，偏心布置时，对框支梁扭矩没有考虑，设计者应补充计算。
可以利用一根轴线和构件布置的偏轴功能来建模，这样既能准确计算，又符合建筑要
求。
5：我在用PKPM做一个工程时，用PMCAD建模，为什么洞口材料不能修改?洞口类型是混凝土和木对计
算有什么影响?
答：结构模型中洞口只是对墙体的一种削弱，其本身不能定义材料类别。
[PKPM新天地]0706期咨询台摘编
1：请教一下，是不是在PKPM软件输入的恒载都不包括结构的自重啊?
答：[1]、老版本的PKPM不能自动算板的自重。
[2]、2005的新版本的PKPM都能自动计算板的自重，有个勾选框，如果有这个选项，就表示你使用的
板本能自动计算板的自重，否则，板的自重应该作为面载形式恒载输入。
[3]、其它的构件如梁、拄等都能自动计算自重。
[4]、抹灰等其它不能算作结构构件自重可以自己计算输入，也可以将混凝土的容重加大来实现荷载的输
入。
2、我在某根梁中部定义一个节点荷载，包括水平力，在结果文件中发现该梁并未发生改变，两端拄子的内
力也没有变化，这是为什么？
答：目前对于梁中部的“节点荷载”并不是真正意义上的节点荷载，而是梁间荷载，节点荷载会丟失。
后记：[PKPM新天地]杂志咨询台摘编共进行了四年，现因故自08年起不再进行
一、
总信息
1．水平力与整体坐标夹角： 一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。 2．砼容重：25 结构类型 框架结构 框剪结构 剪力墙结构 重度 25 26 27 3．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 4．裙房层数： 高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。
层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。
5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） 6．地下室层数： 程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 地下室一般与上部共同作用分析； 地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； 地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。 7．墙元细分最大控制长度： 可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。 8．墙元侧向节点信息： 内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。对于多层结构，应选此项。 外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。 9．恒活荷载计算信息： 一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。 模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑） 10．结构体系： 规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。 11．对所有楼层强制采用刚性楼板假定 当计算结构位移比时，需要选择此项。应该注意的是，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项。故在计算过程中必须进行2次计算，一次来在假定楼板全刚性的情况下算得控制位移比，第二次在真实的环境来算得构件的配筋。 12．地震作用计算信息 一般应计算水平地震作用，8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑（如结构转换层中的转换构件、跨度大于24m的楼盖或屋盖、悬挑大于2m的水平悬臂构件等），应计算竖向地震作用。 二、风荷载信息
1．地面粗糙度类别： A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12） B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16) C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22) D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30) 2．修正后的基本风压： 对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。 风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。 顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。 当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。 大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。 用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。 3．结构的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）； 规则框架T=(0.08-0.10)N；框剪结构、框筒结构T=（0.06~0.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05~0.06)N，N为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。 4．体型系数： a）圆形和椭圆形平面，Us=0.8 b）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数 c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3 d）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4 i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。
三、地震信息 由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。 1．结构规则性信息： 平面不规则的类型 扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。 凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%。 楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层。 竖向不规则的类型 侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%。
竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。 楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。 2．扭转耦联信息： 对于耦联选项，建议总是采用； 质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。 偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心 位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。 位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用 例：一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%； 规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大； 对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大； 通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋，程序自动取二者之间的大值，而不是二者的叠加。 3．设计地震分组、设防烈度、场地类别，按规范及地质报告。 4．框架、剪力墙抗震等级：
5．考虑偶然偏心及双向地震作用： 计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。 计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。 注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。 建议的选用方法： 当为多层（≤8层，≤30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可； 当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心； 当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或在刚性板假定下，位移比大于1.2， 考虑双向地震作用。 6．计算振型个数：
按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N 个塔楼时，振型个数应大于等于N×9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于6。 按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按铡刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。 规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。 7．活荷质量折减系数：取0.5。 8．周期折减系数： 周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚度对结构自振周期的影响。因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。根据《高规》3.3.17 条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.6~0.7；框架－剪力墙结构0.7~0.8；剪力墙结构0.9~1.0。实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取上限或下限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.75(灰砂砖)，0.80(空心砌块)；框架－剪力墙结构0.9~1.0；剪力墙结构可取0.95。当结构的第一自振周期T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。 10．结构的阻尼比：钢筋混凝土结构均取5%。 11．特征周期： 12．多遇及罕遇地震影响系数最大值 13．斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：
《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。 相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，且不得大于90和小于0。这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。 四、活荷信息 1．考虑活荷不利布置的层数 从第1到6层，多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条。 2．柱、墙活荷载是否折减 民用建筑折算，非民用另议，工业厂房不折算。PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）。 3．传到基础的活荷载是否折减 民用建筑折算，非民用另议，工业厂房不折算。折算，PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）。
4．柱，墙，基础活荷载折减系数 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 计算截面以上的层号------折减系数 1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 》20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 五、调整信息 1．梁端负弯矩调幅系数：
BT =0.85，主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。 2．梁设计弯矩增大系数： BM =1.00，放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0。 3．梁扭矩折减系数： TB =0.40，现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条。 4．剪力墙加强区起算层号： LEV_JLQJQ =1，《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条。 5．连梁刚度折减系数： BLZ =0.70，一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条。 6．中梁刚度增大系数： BK=2.00，《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取1.3-2.0,一般取2.0。 7．九度结构及一级框架梁柱超配筋系数： 取1.15，《抗规》6.2.4条。 8．调整与框支柱相连的梁内力： 一般不调整，《高规》10.2.7条。 9．按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力： 一般调整，用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)。 10．指定的薄弱层个数： 强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条。 11．全楼地震力放大系数： RSF =1.00，用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0。 12．0.2Qo 调整起始层号：
用于框剪（抗震设计时），将剪力墙层填入，纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。 13．0.2Qo 调整终止层号： 用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。 14．顶塔楼内力放大起算层号： 按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0。 15．顶塔楼内力放大： 计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5。 六、设计信息： 1．结构重要性系数: RWO =1.00，《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00。 建筑结构的安全等级
表4.1.4
安全等级 一级 二级 三级 破坏后果 很严重 严重 不严重 建筑物类型 重要的房屋 一般的房屋 次要的房屋 对安全等级为一、二、三级的结构构件，结构重要性系数应分别取1.1、1.0、0.9。 2．钢构件截面净毛面积比: 0.85，用于钢结构。 3．考虑 P-Delt 效应： 据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT效应。 对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0.5㎏/M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。 考虑后结构周期一般会加长。 考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算。 可于WMASS.OUT中查看是否需要考虑，再重新设置。 4．梁柱重叠部分简化为刚域: 一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》。对于异型柱结构，宜采用“梁柱重叠部分简化为刚域”，对于矩形柱结构，可以将其作为一种安全储备而不选择它。 5．按高规或高钢规进行构件设计： 符合高层条件的建筑应勾选，多层建筑不勾选。 6．柱配筋计算原则: 宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算。 7．梁保护层厚度 (mm): 25.00mm，室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。 8．柱保护层厚度 (mm):
30.00mm，室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。 9．混凝土柱的计算长度系数计算执行混凝土规范7.3.11-3条： 是否执行“混凝土规范7.3.11-3条”，需要用户首先自行判断是否达到75%的弯矩比值，然后用户自行决定是否执行该条文。执行该条文可能使得计算长度系数变化较大，并会影响到跃层柱的计算长度自动搜索。 七、配筋信息： 1．梁主筋强度(N/mm2): 300，设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。 2．柱主筋强度(N/mm2): 300，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。 3．墙主筋强度(N/mm2): 210 ，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。
4．梁箍筋强度(N/mm2): 210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。 5．柱箍筋强度 (N/mm2): 210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。 6．墙分布筋强度(N/mm2): 210，《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）。 7．梁箍筋最大间距(mm): 100.00，《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条）。 8．柱箍筋最大间距(mm): 100.00，《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条）。 9．墙水平分布筋最大间距(mm): 200.00，《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条）。 10．墙竖向筋分布最小配筋率(%): 0.30，《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2。 八、荷载组合：
1．恒载分项系数: 1.20，一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）。 活荷载效应控制取1.20；恒荷载效应控制取1.35。 2．活载分项系数: 1.40，一般情况下取1.4，对标准值大于4KN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。详《荷规》3.2.5条2款（强条）。 活荷载效应控制取1.4；恒荷载效应控制取0.98。 3．活荷载的组合系数: 大多数情况下取0.7，详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条）。 4．活荷载的重力荷载代表值系数: 雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数。
5．风荷载分项系数: 1.40，一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）。 6．风荷载的组合系数: 取0.6，《荷规》7.1.4条。 7．水平地震力分项系数: 取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）。 8．竖向地震力分项系数: 取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）。 9．特殊荷载分项系数: 无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）。 九、地下室信息
1．回填土对地下室约束相对刚度比: 指基础回填土对结构约束作用的刚度是地下室抗侧刚度的几倍。 若取0，则认为回填土对结构没有约束力，地震力往下传。 若填负数，则相当于在地下室的顶板嵌固，地震力不往下传。比如，有两层地下室，若填-1，则表示在地下室二层顶板嵌固，地震力计算到地下室二层顶板；若填-2，则表示在地下室一层顶板嵌固，地震力计算到地下室一层顶板。 若填1~5之间的参数，则参数越高，表示基础回填土对结构的约束能力越强，地震力作为外力对地下室的影响越小。
2．外墙分布筋保护层厚度: 一般取35mm。 3．扣除地面以下几层的回填土约束 指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，因为回填土对结构的约束作用是随着深度的增加而增加的，对于地下1层，这种约束作用一般较小。 比如有三层地下室，若填1，则程序只考虑地下3层和地下2层回填土对结构的约束作用。 4．回填土容重 一般取18~20kN/m3。 5．室外地坪标高 建筑物室外地面标高，以建筑+-0.000标高为准。高则填正值，低则填负值。 6．回填土侧压力系数 一般取0.5。 7．地下水位标高 以建筑+-0.000标高为准。 十、SATWE计算控制参数：
层刚度比计算： 1）剪切刚度：剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定。 2）剪弯刚度：剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构。 3） 按层地震剪力与层地震位移差之比计算（抗震规范方法）：地震力与层间位移比是执行《抗震规范》第3．4．2条和《高规》4．3．5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比。 地震作用分析方法： 按总刚计算耗机时和内存资源较多。 有弹性楼板设置时必须按总刚计算。 无弹性楼板时宜按侧刚计算。 规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。 十一、计算结果的鉴别分析和调整 1）合理性： 框架结构；T1=0.1~0.15N(其中N为结构层数)
框剪结构：T1=0.08~0.12N(其中N为结构层数) 剪力墙结构：T1=0.04~0.06N(其中N为结构层数) 筒中筒结构：T1=0.06~0.1N(其中N为结构层数) 并且有T2~（1/3~1/5）T1；T3~（1/5~1/7）T1 2）扭转周期应小于平动周期的0.9(0.85) 3）底部总剪力与总重量的比为： Q/W=0.12%~0.28%（7度、二类土） Q/W=2.8%~5%（8度、二类土） 1）位移： 当剪力墙作为薄壁杆件计算时，最大层间相对位移取u/h小于等于1/1100；较佳取值取1/1600~1/2500.当剪力墙作为墙元模型（包括壳元、膜元等计算时；最大层间相对位移取满足规范要求为基准，较佳取值1/1200~1600。 2）合理的含钢量： 梁：0.35%~1.5% 墙：0.35%~0.5% 柱：0.5%~1.5% 板：0.35%~0.6% 3）最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1.2倍，A级高度不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍。 4）构件刚度控制与调整： 刚度控制内容 1弹性层间位移控制： △umax/h≤1/500~1/1000 2层刚度比控制：Ki/Ki+1≤0.7 且3 Ki/(Ki+1+ Ki+2+ Ki+3) ≤0.8 调整层高，加强或削弱相关层刚度或按《高规》5.1.13和5.1.14处理 调整层高，加强底部竖向构件刚度 不满足时的调整方法
3 4转换层刚度比控制： 嵌固层刚度比控制：调整层高，加强或削弱相关层刚度 K’i+n/K’i≤1.3 K’i+1/K’i≤1.67 增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一层 γe=(G1A1H0)/(G0A0h1)≥2；其中：[A0，A1]=AW+2.5(hci/hi)2Aci 5整体稳定刚重比控制：EJd≥1.4GH2 加强竖向构件刚度 6扭转位移控制：A类高度 不宜△umax/△uuc ≥1.2 不尖△umax/△uuc ≥1.5 B类高度 不宜△umax/△uuc ≥1.2 不尖△umax/△uuc ≥1.4 7扭转控制刚度：A类高度 A类高度：T1/Tt≤0.9 B类高度：T1/Tt≤0.85 8舒适度控制： amax≤0.15(m/s2) (住宅、公寓) amax≤0.15(m/s2) (办公、旅馆) 采用薄壁杆元模型输入时要注意： 加强竖向构件刚度 找出原因采取相应措施 调整平面布置，减少刚心与形心偏心距，注：若（△umax/h）x2比弹性层间位移角控制要求小，则可不考虑本项要求 或GJ≥10GJ
1）上下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入。 2） 带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较大时，可再单独输入柱，最后柱配筋=柱钢筋+墙端筋 3）一般与剪力墙正交梁端宜按铰支输入，当墙厚≥0.8梁高时，可按弹性固结梁输入，按铰支输入时，与墙正交梁端的负筋不少于跨中的40% 4） 地下室边墙壁不宜按整片墙输入，宜分段按墙柱输入，凡有梁相交部位设墙柱，墙柱截面取支承点两边各3倍墙厚，当有明柱时加输时柱。 5） 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻层上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。 6） A级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上的一层受剪承力的80%；不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。 7）各片剪力墙的等效刚度相差不要大于3倍。 8）多层或高层上部结构设置水箱和游泳池时，其底板应与楼面板分开。 9） 框架-剪力墙结构，底层剪力墙截面面积AW和柱截面面积AC之和与高层楼面面积之比，对7度2类土情况，一般（AC+AW）/Af=3%~5%; AW/ Af=2%`3%。层数多高度大的框架-剪力墙结构，宜取上限值，且纵横两个方向的剪力墙均宜在上述范围内，框架-剪力墙结构中剪力墙厚度初步估计见下表： 抗震烈度 7度 8度 9度 异形柱的构造： 300 250 300 250 250 350 250 300 400 250 350 450 300 400 500 300 450 550 350 500 400 10层 15层 20层 25层 30层 35层 40层
1） 异形柱的墙肢宽度B宜为200~300；一般取墙肢最小宽度bmin≥200mm. 2）截面的长度B一般取2b≤B≤4b;且H/4≤B≤H/4；H为柱的净高，最小长度Bmin =2bmin 。当异形柱作为角柱时，墙肢长度不宜小于600mm . 剪力墙类别划分: λ=hw/bw 剪力墙类别 A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构 的承载力不宜小于其上一层的80%； 不应小于其上一层的60%；B级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的承载力不应小于其上一层的75%. 错层结构： 当错层高度大于框架梁的截面高度时，各部分楼板应作为独立楼层参加整体计算，不宜归并为一层计算，此时，每一个错层部分可视为独立楼层，独立楼层的楼板可视为在楼板平面内刚度无限大，相反，可作为同一楼层参加结构整体计算 错层处框架柱的截面宽度和高度均不得小于600，砼强度等级不得低于C30，抗震等级宜提高一级，竖向配筋率不宜小于1.5%；箍筋全高加密，箍筋体积配箍率不宜小于1.5%；错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度：非抗震设计时不应小于200。抗震设计时不应小于250，并均应设置与之垂直的墙肢或扶壁柱，抗震等级应提高一级，砼强度等级不应低于C30。水平和竖向分布钢筋的配筋率：非抗震设计时不应小于0.3%；抗震设计时不应小于0.5%。 错层在结构模型中的输入： 按每块楼板为一层的方法输入，这样两块楼板就被分成两层，分层时在没有楼板的地方就输入上下连通的独立柱和剪力墙，此时要注意洞口的输入，由于错层按两层或多层输入后，层分得很细，往往从洞口中窜过，为了使计算正确，应把洞口上的墙梁按普通梁来输入，在洞口的两端加两个节点，在构件中定义墙梁，在墙梁的标高处输入墙梁。
墙 一般剪力墙 λ＞8 短肢剪力 8≥λ＞5 小墙肢短肢剪力墙 5≥λ＞3 按柱设计 λ＜3 异形柱 4≥λ＞2
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