ｍｍ，接着为８段内屏连续式，导线双边匝绝缘厚度为 １．９５ｍｍ，然后４Ｏ段为连续段，导线双边匝绝缘厚度为 １．９５ｍｍ，最后分接段（共８段）为双连续式，总计７６段。 绕组油道宽度为４～６ｍｍ，有挡油板，局部有轴向油道， 主变运行２年，缺陷共有３３０件。其中冷却系统缺陷 有１２２件，占变压器缺陷的３７ ；在冷却系统缺陷中，冷 却器噪声相关缺陷有８２件，占冷却系统缺陷的６７．２ 。 ２．２原因分析 踮 船 ！， Ａ Ｂ ￡｛ Ｅ 器身采用强迫油循环导向冷却方式。 强迫油循环导向冷却方式有利于器身散热。经对比， Ⅲ ｍ ｌ根据现场对冷却器噪声处理的情况来看，冷却器的噪 ％ 改造后变压器绕组温升较改造前低１２Ｋ以上，同时油道高 度、空载损耗降低，空间、铁心成本得以节省；绕组各段 结构分布好，高压绕组冲击梯度分布均匀，第ｌ梯度仅为 ５．４ ，纵绝缘安全系数高，较好地解决了最小分接绕组 声是由冷却管自身的震动以及冷却管间的相互碰撞引起 ｋ 叭 的。在冷却器中垂直布置了许多根冷却管，冷却管长为 ２ ３５０ｍｍ，管径为３０ｍｍ，基管为铜管，在钢管上复合轧 管。由于铜管的刚度较小，因此油泵启动时，油流冲击冷 一 一 一 却管造成冷却管晃动。冷却管间的间隙为３ｍｍ左右，晃 Ｋ 雕 制出铝翅片。整个冷却器只有２根水平拉筋用于固定冷却 孔 ∞ ∞ ∞ 毖 一 一抗短路能力不足问题，同时也提高了额定分接的抗短路能 力。 １．６改进后高压绕组绝缘裕度和抗短路能力的验证分析 高压绕组改进后的纵绝缘裕度为１．３３，主绝缘裕度为 １．４１，均大于国家标准所要求的冲击绝缘裕度（１．２），故 改进后的高压绕组完全满足绝缘强度要求。 分接段放在高压绕组末端的９～１６段，各分接安全系数均 大于２，有效地提高了绕组的抗短路能力。高压绕组改进后， 变压器线圈径向、轴向机械力和强度计算结果见表１、表２。 表１ 径向机械力和强度计算表 线圈线饼号 力／ｔ 强度 ／ｔ 系主数 一６２Ｊ斛９／ｍｍ安全系数 高压 高压 高压 高压 高压 高压 高压 高压 高压 高压 ２冷却系统的改造 ２．１冷却系统的问题 主变共安装９只冷却器，布置方式为高压侧４只、低 压侧５只。冷却器型号为ＹＦ－１８０，每组冷却功率为 １８０ｋＷ。冷却器采用高速潜油泵，额定转速为ｉ ４６０ｒ／ｍｉｎ。 Ｌ Ｌ Ｌ Ｌ 动的冷却管相互碰撞发出噪声。油泵运行一段时间后，油 流达到稳定，冷却器也恢复了平衡不再震动。冷却器个体 ２ ２ ２ ２ ２ ｈ ．． Ｌ 存在制造差异，导致某些冷却器平衡后噪音仍偏大。变压 ∞ ∞ ∞ ∞ ∞ ∞ 器的＃１、＃５、＃９冷却器长期运行，其它冷却器根据线 圈温度和变压器顶部油温自动投退，冷却器每次投运时都 Ｏ ７ ７ ６ ６ 叫 可能产生噪声。 ２．３改造前冷却器的性能分析 改造前，冷却器循环为三回路，冷却器传热管采用软 铜管，油泵的转速为１ ４５０ｒ／ｒａｉｎ，油泵电机功率为３．８ ｋＷ。冷却管油侧没有采取特殊的强化传热手段，完全依 靠提高油流速来强化油侧传热效果。为了获得较高的油流 速，又能保证冷却器有充分的传热面积，采用了分割油道 的方法，即产生了三回路冷却器。 设计和材料选用不合理，造成冷却器运行中存在诸多 问题，如噪音和异音较大，电源功率消耗大；油泵转速超 出国网１８条反措要求，易发生扫膛事故，严重影响运行 安全；冷却效果差，绕组平均温升高问题较突出。 ２．４冷却系统的改造 改造后的冷却器采用新型低噪音风冷却器。冷却管以 强度更高的带有内筋的异性钢管为基管，在钢管上复合轧 制出铝翅片。另外，将冷却器油侧改为单回路油道，在冷 却器内加入扰流丝，在冷却器循环侧增加传热手段。改造 后，传热系数可提升到１．３５。变压器油泵为６级，转速为 ９６０ｒ／ｍｉｎ，符合电网反措要求。 ２．５冷却器改造后的效果评价 改造后的冷却器为单回路，其优点是阻力小，内部清 理方便、简单，冷却效果好。比较出厂温升试验结果（见表 ３）可知，运行相同数量的冷却器，改造后较改造前主变油 温下降８Ｋ以上，延长了变压器的使用寿命。 表３出厂温升试验结果对比表 Ｋ 项目 改造前 改造后 油面温升 高压绕组温升 低压绕组温升 油箱、铁心和金属结构件温升 （下转第７４页） 电工技术ｌ ２０１４ｌ ９期ｆ６１ Ｌ ２ ．３ 断相电压的阀值（１００Ｖ）进行修改，不再设置数值，这样， 程序将判断电压的阀值默认为相电压的３Ｏ％（８６ ６０５Ｖ）， （３）开入、开出插件通信异常时，利用ＰＭＵ装置自 带测试软件召唤采集器参数，检查开入、开出插件的存在 状态设置是否与实际装配一致。 ３．２．２ ＧＰＳ对时异常 从而躲过现场的感应电压幅值。此时，电压越下限的条件 为：电压大于８６ ６０５Ｖ，小于２５９ ５００Ｖ。现场照此方法处 理后，装置再未出现此类报警。 ＧＰＳ对时异常时，首先确认站内对时装置工作是否正 常，其次检查光纤跳线是否松动、损坏，ＧＰＳ天线是否损 坏。另外，可用万用表电阻档测量ＧＰＳ天线的内芯和外 ３现场常见故障处理 ３．１ ＰＭＵ装置通信故障 ＰＭＵ装置通信故障主要有厂站内间隔层采集器与数 据集中处理器通信中断和厂站ＰＭＵ子站与调度ＰＭＵ主 站数据通信中断两大类。 ３．１．１采集器与数据集中处理器通信中断检查 侧屏蔽层电阻，通常正常的ＧＰＳ天线电阻在６５Ｑ左右。 ３．３处理原则 根据现场维护经验，现场运行设备故障多由设备故 障或连接电缆松动等造成。为了快速定位现场故障，建 议采用排除法，首先保证硬件连接的完整和正常，然后 出现采集器与数据集中处理器通信中断故障时，先在 集中处理器处ｐｉｎｇ采集器，若有丢包或通信中断现象，则 检查网线连接是否可靠或中间交换机是否故障；若网线、 交换机都没有问题，则使用维护笔记本（设置同一个网段） ｐｉｎｇ采集器或集中处理单元，进一步缩小故障元件范围。 现场也出现过多例采集器等元件管理板松动事件，此时需 确认软件配置和设置的正确。故障定位方式有以下几 种：通过系统开出的告警信号（现场光字牌、电铃、电笛 等告警）定位；通过系统监视画面给出的故障提示定位； 通过装置状态指示灯定位；通过简单的测试命令确定故 障原因；通过同类硬件设备的互换来确定设备好坏、参 数设置正确与否等。 要打开装置面板，将管理板用力往里推紧。 ３．１．２ ＰＭＵ子站与调度ＰＭＵ主站数据通信中断检查 ４结束语 ＰＭＵ装置主要用于电力系统同步相量的测量、暂态 及动态过程的记录和上送，对实现区域以及跨区域大电网 的动态监测、事故分析和安全预警起着重要作用，是确保 电力系统安全的一个重要。本文详述了某５００ｋＶ变电站 出现ＰＭＵ子站与调度ＰＭＵ主站数据通信中断故障 时，往往需要主站配合处理。先检查ＰＭＵ子站数据处理 单元连通的以太网口对应的指示灯闪烁是否正常，若异常 则判断物理链路中断，若装置或通信通道正常则使用ｐｉｎｇ 命令确认网络通信环境是否正常；若物理链路正常则可能 是数据链路问题，此时需核实装置参数配置及采集单元上 送数据是否正常。 ＰＭＵ装置频繁越限告警异常的检查、分析及处理，并结 合现场实际维护工作总结出异常处理经验，可为ＰＭＵ装 置运维提供借鉴。 参考文献 Ｅｌｉ张洪斌，陈强．某电厂ＰＭＵ装置运行异常的原因分析及对 ３．２ ＰＭＵ装置上送数据异常 ＰＭＵ装置上送数据异常主要由采集处理单元硬件异 常、ＧＰＳ对时异常导致。 ３．２．１采集处理单元硬件异常 采集处理单元出现装置告警可能由以下原因导致。 （１）时钟同步异常，检查输入的对时跳线信号。 策ＥＪ］．科技与企业，２０１３（５）：２５９，２６０ Ｅ２］ｚ建华．电气工程师手－ＮＥＭ］．北京：机械工业出版社，２００８ Ｅ３３蓝之达．供用电工程Ｉ－Ｍ］．北京：中国电力出版社，１９９８ （２）以太网硬件连接异常，此时“以太网”指示灯变 为红色，若网线没问题，则可能是管理板出现了异常，在 Ｅ４］龚静．配电网综合自动化技术ＥＭ］．北京：机械工业出版社， ２００８ 紧固管理板后若连接仍未恢复，则需更换插件。 （上接第６１页） （编辑彭湃） 改造后的风扇电机为ＤＢＦ低噪音风机，其优点是噪 音低、振动小，合成噪音小于７０ｄＢ。在变压器运行期 间，围绕变压器四周取８个固定的测量点，对改造前后的 变压器进行噪音实测对比，见表４。 表４噪音实测数据 测量时间改造前 改造后 ３结束语 通过更换变压器高压线圈，清除变压器内存在的异 物，降低了变压器运行风险，提高了变压器的散热能力， ｄＢ 降低了变压器的运行温升，改善了变压器的运行可靠性， 延长了变压器的使用寿命，为保证发电机组的安全稳定运 ８８ ７６ 测点１ 测点２ 测点３ 测点４ 测点５ 测点６ 测点７ 测点８ ８４ ７４ ８３ ７６ ８１ ７７ ８８ ７５ ８６ ７９ ８７ ７５ ８８ ７６ 行奠定了良好的基础。 （编辑杨正君） ７４ｌ ＷＷＷ．ｃｈｉｎａｅｔ．ｎｅｔ ｌ中国电工网