制梁台座设计计算书

制梁台座设计计算书(总23页)

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制梁台座设计

一、32m梁制梁台座设计 1、设计依据

、《基础工程》； 、地质勘探资料； 、桥梁公司有关资料；

、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明

勘探资料显示：场地内深度地基的承载力为125KPa，冻深，故选取基础埋深h1.3m，制梁台座长，考虑到与外模台车轨道共用、制梁台座宽。制梁台座基础端部采用钻孔灌注桩基础、桩径、桩长；中间采用钢筋砼筏板式基础。根据沉降计算，计算最大沉降达，无法与台座端部变形协调，故采用水泥粉煤灰碎石桩进行地基加固(即复合地基)，桩径、桩长(水泥粉煤灰碎石桩由铁三院设计)；混凝土强度等级钻孔灌注桩为C20，筏板式基础及桩上联系梁为C30。

基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用；采用条带法与倒楼盖法进行设计分析、MIDAS/civil辅助计算。

为保证基础可自由伸缩及不均匀沉降带来的附加力，根据台座布置情况，筏板基础与桩基础、移梁滑道与桩基础之间均设20mm的沉降缝.

制梁台座布置见京津城际轨道交通工程制梁台座构造图(图号：JJZL-02)。 3、设计参数选定 、设计荷载

梁重：G1819.052.52.6851.81t底模重：G245t

内模重：G365t（暂定 ）

施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) G46.5Kpa 外模重：G590t 暂定

在计算地基反力时，由于条带法没有考虑条带间的相互影响，故不考虑荷载分项系数，结构自重由MIDAS/civil自动生成。 、材料性能指标 (1)、C30砼

轴心抗压强度：fc14.3MPa

1

轴心抗拉强度：ft1.43MPa 弹性模量：Ec3.010MPa4

(2)、C20砼

轴心抗压强度：fc9.6MPa 轴心抗拉强度：ft1.1MPa 弹性模量：Ec2.510MPa4

(3)、钢筋

MPa，fy210MPaI级钢筋：fy210II级钢筋：fy300MPa，(4)、地基

'fy'300MPa

根据探勘资料取地基承载力特征值：fa125KPa 地基压缩模量：Es3.91MPa 4、地基验算 基础形式的选择

结合规划场地内的地质的实际情况，制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与水泥粉煤灰碎石桩相结合的形式，截面形式见图、图. 、地基承载力验算

、制梁台座中部地基承载力验算

由于筏板基础的刚度较大，考虑筏板承担整体弯矩的作用，因此采用静定分析法(条带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。并且考虑荷载在纵横向的偏心为纵向ex0.01m，横向

ey0.015m。

图：制梁台座端部截面图(mm)

2

图：制梁台座中部截面图(mm)

、筏式基础纵向计算

基础纵向计算单元的划分见图图：基础纵向计算单元划分图（单位：m） 形心轴的坐标(0，0) A, B, C, D,

xy312.1153Ix0.7884m412i12A2.11512.115m2yx32.115130.1763m4 Iy1212

考虑混凝土的湿容重

梁重：G1819.052.52.6851.81t底模重：G245t

内模重：G365t（暂定）

1基础计算单元重：G40.51.31.6150.320.20.212.63.0t

2施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) G56.5Kpa

F851.8145653.06.52.1151014.26t

32.6332.6332.63p(x,y)FFexFeyxyAIyIx

p(O)142.667.42Kpa2.115

p(A)142.6142.60.010.5142.60.0151.057574.34Kpa 2.1150.17630.7884142.6142.60.010.5142.60.0151.057566.25Kpa 2.1150.17630.7884p(B)p(C)142.6142.60.010.5142.60.0151.057568.60Kpa2.1150.17630.7884142.6142.60.010.5142.60.0151.057560.51Kpa2.1150.17630.7884满足要求！

p(D)

地基的最大反力: p(A)74.34Kpa＜fa125Kpa、筏式基础横向计算

3

基础横向计算单元的划分见图形心轴的坐标(0，0) E, F, G, H,

图：基础横向计算单元划分图（单位：m）

xy316.53Ix22.885m412i12A6.516.5m2yx36.5130.17m4 Iy1212

考虑混凝土的湿容重

梁重：G1819.052.52.6851.81t底模重：G245t暂定 内模重：G365t 暂定 基础计算单元重：

G430.51.321.6150.320.8850.360.50.20.212.67.77t施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) G56.5Kpa 外模重/套：G690t 暂定

每块外模由2个台车共同承担，每个台车由4个轮加框架组成。 运模台车重/个：G71.0t暂定

F851.8145651907.776.56.5110821

32.6332.6332.6343327.78t

4

p(x,y)FFexFeyxyAIyIx

p(O)277.842.74Kpa6.5

p(E)277.8277.80.010.5277.80.0153.2540.77Kpa6.50.1722.885

p(F)277.8277.80.010.5277.80.0153.2545.90Kpa6.50.1722.885277.8277.80.010.5277.80.0153.2539.58Kpa6.50.1722.885277.8277.80.010.5277.80.0153.2544.71Kpa6.50.1722.885满足要求！

p(G)

p(H)

地基的最大反力: p(F)45.90Kpa＜fa125Kpa、制梁台座端部地基承载力验算

端部采用桩基础，故不需要进行地基承载力的验算。 5、筏板式基础设计 、筏板式基础内力计算

筏板式基础内力采用倒楼盖法、MIDAS/civil辅助计算，横向以底模横梁作为支撑点，忽略纵向的共同作用效应；纵向以底模横梁作为支撑点，忽略横向的共同作用效应。

采用MIDAS/civil建立二维模型，荷载采用均布荷载的形式。在计算基础横向内力时，条形基础与下部整板刚性连接处，处理为一般支撑的刚性连接；在计算基础纵向内力时，由于条形基础预埋件与底模横梁的焊接作用，故也采用一般支撑的刚性连接。

横向内力计算时，取纵向1m为计算单元，计算荷载

q145.90145.90KN/m

纵向内力计算时，取跨中条形基础之间 为计算单元，其计算荷载为：

q274.342.115157.23KN/m 、基础横向单元计算模型及电算结果

基础横向单元电算结果见图、基础纵向单元计算模型及电算结果

基础纵向单元电算结果见图图：计算模型

-45.9-45.9-45.9-45.9 -45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9MIDAS/CivilPOST-PROCESSORREACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 1-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.95 -45.9-45.9-45.9-45.9-45.9-45.9FX: -1.3044E+001FY: 0.0000E+000FZ: 1.3073E+002

图：荷载反力-1

2 2.172MIDAS/CivilPOST-PROCESSORREACTION FORCE弯矩-XYZ最大反力节点= 1MX: 0.0000E+000MY: -2.1720E+000MZ: 0.0000E+000MXYZ: 2.1720E+000 图：荷载反力-2

6

CBC: 自重+线载MAX : 1MIN : 11文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/14/2005表示-方向 2.17X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 0 -8 .59 -19 9.34 -38 4.39 2 6 -2.1-4.3 -7.-1072.81.506175 1 2 67 -8.199 7.338 9.509 9 .509 7 .94 -67 .375 -1 9.1 0 -134 .00.00.00.0000000009.13 4 -6.375 7.947 9.509 9 .509 7 .33 -88 .19 -921 1.50 7 -2 4.86.72 -37 .1.35611 720 4. 39 6 -19.348 -8.599 -2.150 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y1.08723e+0016.75705e+0002.179e+0000.00000e+000-5.58874e+000-9.70401e+000-1.38193e+001-1.79345e+001-2.20498e+001-2.61651e+001-3.02803e+001-3.43956e+001 -2.15CBC: 自重+线载MAX : 12MIN : 16文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/14/2005表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图：结构弯矩图

- 3.13.13. 13.040404570.4 4 4 4 -421 3.50 -23 9.38 -16 5.26 18 2.96 27 7.08 45 1.20 53 5.32 0 00 .00.00.0 -.5000000050.03 2 -40 1.2 -203 7.0 -185 2.96 17 5.26 28 9.38 46 3.50 53 -1 -1 -1 -17.3.3336204.04.04 .041 -4 4 4 604 .60 -49 5.45 -37 0.30 -15 5.152 5.152 3 0.304 4 5.457 6 0.609MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM剪力-z6.06090e+0014.952e+0013.85694e+0012.795e+0011.65297e+0015.50991e+0000.00000e+000-1.65297e+001-2.795e+001-3.85694e+001-4.952e+001-6.06090e+001 1 1CBC: 自重+线载MAX : 19MIN : 16文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/14/2005表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图：结构剪力图

7

0 3027-12-120.04001.7. 30605.48.35 050. 00 10 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.044 -1 -1 --3.2312011110463.1.40015.0.76 14 5 3. 04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 14 3.04 -1 - 14 -1 -13.30272120441.7.30605.48.35 14 05 3.044 0.000 0.000 0.000 0.000 .00.000 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM轴力1.30443e+0010.00000e+000-1.30965e+001-2.61669e+001-3.92372e+001-5.23076e+001-6.53780e+001-7.84484e+001-9.15187e+001-1.045e+002-1.17659e+002-1.30730e+002 0 0 -1 -1CBC: 自重+线载MAX : 30MIN : 1文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/14/2005表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图：结构轴力图 图：结构变形图

8

CBC: 自重+线载MAX : 20MIN : 1文件:32M制梁台座基础~单位:m日期:10/14/2005表示-方向系数=MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDISPLACEMENT分析结果2.00635e-0041.82395e-0041.156e-0041.45916e-0041.27677e-0041.09437e-0049.11977e-0057.29581e-0055.47186e-0053.791e-0051.82395e-0050.00000e+0001.6199E+003X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 4 -157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.3261. 87798. 119908.62 1455.045 185.683 171.756 171.75 171.756 171.756 185.68385.683 1 1-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32

185.68385.68385.68385.68385.6832.841 1 1 1 1 9节点= 11

图：计算模型 图：结构反力-1

9

CBC: 自重+线载内力-XYZ最大反力85.683-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32-157.32Y:-0.837X:-0.483Z:0.259MAX : 11MIN : 1FZ: 1.8568E+002FY: 0.0000E+000FX: 0.0000E+000FXYZ: 1.8568E+002MIDAS/CivilPOST-PROCESSORREACTION FORCE文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/14/2005表示-方向MIDAS/CivilPOST-PROCESSORREACTION FORCE弯矩-XYZ 4.29.1 033.73 35.078 8.527 4 4 4 15.474最大反力节点= 18MX: 0.0000E+000MY: 1.74E+001MZ: 0.0000E+000MXYZ: 1.74E+001 CBC: 自重+线载MAX : 18MIN : 2文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/14/2005表示-方向.294 3.29 44.294X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构反力-2 图：结构弯矩

10

CBC: 自重+线载MAX : 25MIN : 25文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/14/2005表示-方向MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y7.73677e+0005.62674e+0003.51671e+0001.40669e+0000.00000e+000-2.81337e+000-4.92340e+000-7.03343e+000-9.14346e+000-1.12535e+001-1.33635e+001-1.735e+001X:0.000Y:-1.000Z:0.000MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM分析结果9.28413e+0017.59610e+0015.90808e+0014.22006e+0012.53203e+0018.44011e+0000.00000e+000-2.53203e+001-4.22006e+001-5.90808e+001-7.59610e+001-9.28413e+001 1.7 4796. -22.1 20 2 .2 -9042. 841 92.84 -91 2.841 92.84 -71 8.91 57 8.9 -9152. 841 92.84 -71 8.91 57 8.9 -9152. 841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.84 -91 2.841 92.841 4CBC: 自重+线载MAX : 25MIN : 10文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/14/2005表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图：结构剪力

图：结构变形

、筏板基础配筋计算 、筏板基础横向配筋计算：

配筋采用MIDAS/civil中的“RC Beam Design”功能，其计算结果见图根据MIDAS/civil的计算结果，1m宽计算单元的钢筋截面面积如下：

CBC: 自重+线载MAX : 26MIN : 1文件:32M制梁台座基础~单位:m日期:10/14/2005表示-方向MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDISPLACEMENT分析结果2.97532e-0062.70484e-0062.43435e-0062.16387e-0061.339e-0061.62290e-0061.35242e-0061.08194e-0068.11451e-0075.40968e-0072.70484e-0070.00000e+000X:-0.483Y:-0.837Z:0.259cm2配5φ12@250 A5.655cm2TOP（基础下部）： At4.958BOT（基础上部）： Ab3.90cm2配4φ12@300 A4.520cm211

根据《建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）》的要求：配筋率不得小于%。1m宽计算单元的钢筋面积为A0.15%100253.75cm＜4.52cm2

满足要求！

、条形基础的配筋计算：

配筋采用MIDAS/civil中的“RC Beam Design”功能，其计算结果见图根据MIDAS/civil的计算结果，所需总的钢筋面积A20cm2

考虑条形基础在纵向的相互作用，故配筋：φ12@200 、整板基础纵向配筋计算：

配筋采用MIDAS/civil中的“RC Beam Design”功能，其计算结果见图根据MIDAS/civil的计算结果，宽计算单元的钢筋截面面积如下：

cm2TOP（基础下部）： At9.4875配9φ12@250 A10.18cm2

BOT（基础上部）： Ab9.45cm2 配9φ12 A10.18cm2于%。宽计算单元的钢筋面积为

根据《建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）》的要求：配筋率不得小

A0.15%501259.375cm＜11.31cm2满足要求！

钢筋布置详见京津城际轨道交通工程项目部制梁台座钢筋布置图(图号:JJZL-04,05,06)

MIDAS/Civil

3. B ending Moment Capacity 0.3RC Beam DesignProject TitlejakyCompanyAuthorFile NameF:\\...32m制梁台座基础设计-横-2.mcb esign Information 1. DDesign CodeUnit SystemMaterial DataBeam SpanSection Property: JTJ023-85: KN, m: R = 30000, Rg = 335000, Rgk = 235000 KN/m^2: 0.2375 m: 板 (No : 2) ection Diagram2. S[END-I]0.0350.035[MID]0.30.30.035[END-J]0.040.04110.041TOP : 0.0004958 m^2BOT : 0.00039 m^2STIRRUPS : 2.0-d12 @100TOP : 0.00043261 m^2BOT : 0.00039 m^2STIRRUPS : 2.0-d12 @100TOP : 0.0004958 m^2BOT : 0.00039 m^2STIRRUPS : 2.0-d12 @100

END-INegative Moment (M)Load Combination No.Strength (Mr)Check Ratio (M/Mr)Positive Moment (M)Load Combination No.Strength (Mr)Check Ratio (M/Mr) 34.40 1 34.57 0.9951 MID 30.23 1 30.24 0.9997END-J 34.40 1 34.57 0.9951 9.51 1 26.77 0.355212

9.47 1 26.77 0.3537 9.51 1 26.77 0.3552

图：配筋计算结果图

Design CodeUnit SystemMember NumberMaterial DataColumn HeightSection PropertyRebar PatternMIDAS/CivilCompanyAuthorjakyRC Column DesignProject TitleFile NameF:\\...肻32m制梁台座基础设计-横.mcb1. Design Condition JTJ023-85 KN, m 12 (PM), 12 (Shear) 0.25 m (No : 1) Total Rebar Area Ast = 0.002 m^2 (Rhost = 0.0040)0.03512. Applied LoadsLoad Combination 1 AT (J) PointNMy = 118.230 KN= 10.8723, Mz= 0.00000,M= 10.8723 KN-m3. Axial Forces and Moments Capacity CheckConcentric Max. Axial LoadAxial Load Ratio Moment Ratio Nr-maxN/NrMy/MryMz/MrzM/Mr= 7109.36 KN= 118.230 / 41.41 = 10.8723 / 426.820 = 0.00000 / 0.00000 = 10.8723 / 426.820 = 0.025 < 1.000 ....... O.K= 0.025 < 1.000 ....... O.K= 0.000 < 1.000 ....... O.K= 0.025 < 1.000 ....... O.K4. P-M Interaction Diagram N(KN)250 7 50Theta=0.00Deg.N.A=0.00Deg. Nr(KN)Mr(KN-m) 7109.36 0.00 5650 5729.50 286.90 4850(41,427) 4050 4806.20 410.99 4090.40 473.35 35.49 502.76 3175.45 505.07 2878. 499.82 3250 2450 1650 2603.85 4.32 85013 (118,11) 2301.17 471.47 1919.17 439.55 500M(KN-m)1101652202753303840495550 -750 1407.94 380.40 703.96 267.830550.5 R = 30000, Rg = 335000, Rgk = 235000 KN/m^2

图：配筋计算结果图 单桩承载力计算表 桩径(m)1.04地质勘察报告揭示层厚(m)2.442.045.3.255.145.524.0442.822.11桩端截面面积(㎡) 0.8495桩身周长(m)3.2673备注表6.1-1土层 地质勘察报告揭示桩层底孔深(m)桩侧阻力(KN)极限侧阻力取值(Kpa)21.61816.828.82427.6 123456710粉质粘土粉土粉质粘土粉土粉质粘土粉土粉质粘土粉土粉质粘土粉细砂2.444.4810.1213.3718.5124.03 172.20119.97309.58305.82403.097.77332.63423.44287.472.732944.45594.13539.09此层未计28.0725.2 32.0734.37.0032.4 31.238.4以层10粉细砂层作为桩底持力层,进入该层2.11m 桩极限端阻力取值(Kpa)700桩侧阻力(KN)桩端阻力(KN) 取设计桩长为37m，则单桩竖向承载力特征值(KN)=注：执行《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)。14

Shear Strength by Rebar.(Qw)Required Shear Reinf. (Ak)Required Stirrups SpacingCheck Ratio 0.07 2.0-d12 @300 0.2059 0.07 2.0-d12 @300 0.14 0.07 2.0-d12 @300 0.2059Modeling, Integrated Design & Analysis Softwarehttp://www.MidasUser.comMIDAS/Civil V 5.9.0图：配筋计算结果图 Print Date/Time : 10/14/2005 10:50

，单桩承载力计算见表

6、桩基础设计、单桩承载力计算

根据电算结果：桩底最大反力Q2994.7KN、桩基础内力计算 、计算荷载

工况一：梁体浇注过程中，梁体的重量由台座和外模共同承担，外加施工荷载、振动荷载、底模重量。

工况二：梁体初张以后，由于梁体的反拱作用，梁体的重量主要由桩基础承担，外加底模的重量、钢绞线的重量、锚具的重量、二次作业荷载。

由于工况二的荷载明显大于工况一的荷载，故计算荷载按工况二考虑。由于钢绞线的重量、锚具的重量、二次作业荷载目前暂无法计算，按梁重的2%考虑;由于梁初张后的反拱度，故按梁重的1/2考虑作用在桩基上。 1梁重：G21819.05409.53t 2钢绞线的重量、锚具的重量、二次作业荷载：1G22819.052%8.19t

21.01.32t按平均分配计算 底模重：G234534每个条形基础自重：G242.610.51.00.520.20.21.34t

409.538.191.321.34106.10t 故作用在承台上每个集中力：F4、结构分析

采用MIDAS/civil辅助计算，在建模时承台与桩刚性连接，桩基础模端由于与地基的相互作用，采用一般支撑的刚性连接。不考虑地基对联系梁的弹性支撑，全部荷载由桩基承担。电算模型及结果见、联系梁配筋计算

配筋采用MIDAS/civil中的“RC Beam Design”功能，其计算结果见图 上部（TOP）：As26.40cm2 配筋10φ22 A38.01cm2 下部（BOT）：As40.3cm2配筋11φ22 A41.811cm2

根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》关于“深梁中钢筋的最小配筋率”的要求，纵向受拉钢筋%。

.7KN，满足要求！ 可见R3539.09KN＞Q2994Amin0.20%17210034.4cm2满足要求！

由MADIS/civil自动配箍筋为4φ12@100～300mm ,符合《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》对箍筋的要求；故在联系梁两端范围内箍筋间距100mm，中间间距为200mm。 、桩配筋计算

配筋采用MIDAS/civil中的“RC Beam Design”功能，其计算结果见图

15 所需钢筋总面积：A20.5103cm2

根据《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》关于“钻孔桩纵向受力钢筋的最小配筋率”的要求，受压构件为%,Amin0.5%50239.27cm2。

为满足对称配筋的要,配筋12φ22 A45.612cm2 满足要求！

由于桩顶无水平荷载作用，且偏心很小，产生的桩顶弯矩仅，并随着桩深减小，故钢筋笼做16m即可满足要求。 7、台座沉降计算 、桩基沉降量

地基处理设计由业主指定由铁三院设计，根据制梁台座沉降控制要求，按全部荷载由桩基承担进行地基加固设计。

按每端台座布设2根桩径为100cm的钻孔灌注桩进行加固设计。采用φ钻孔灌注桩加固深度为37m时计算总沉降4mm，考虑到制梁时间较短，按总沉降的10%估算1片梁制梁期间沉降为，由于地层相对均匀，荷载一致，不均匀沉降值更小。

24m梁与32m梁共用制梁台座时，为避免差异沉降，端部台座地基加固采用与32m梁相同方式。 、筏板式基础沉降量

台座中间段筏板式基础天然地基可以满足承载力要求，但是根据沉降计算，计算最大沉降达，无法与端台座变形协调，必然会导致较大不均匀沉降，不能满足制梁要求，需进行加固，地基加固设计考虑荷载全部由桩基承担。

采用CFG桩，每台座设置36根桩，单桩承载力要求值为（69*7*24）/36＝322kN，根据计算，加固深度15m可以满足设计要求。

以Z1钻孔为例计算沉降值为16mm，单片制梁期间按最大固结度为10％估算，最大沉降值为。

二、32m梁兼24m梁制梁台座设计

结合场地的实际情况，达到节约成本的目的，现场布置3座32m梁兼24m梁制梁台座（详见32m、24m梁制梁台座构造图）。为了保证梁体在浇注过程及养护过程中受力的合理性及台座的共用性，其结构形式采用32m梁制梁台座的结构形式，此处不另行设计。

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图：计算模型

MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR111111111111REACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 136FX: -1.1039E+000FY: 0.0000E+000FZ: 2.9947E+003FXYZ: 2.9947E+003CBC: 自重+上部MAX : 136MIN : 135文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/16/2005表示-方向994.74994.74 2 2X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构反力-1

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MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR111111111111REACTION FORCE弯矩-XYZ最大反力节点= 136MX: 0.0000E+000MY: -1.3921E+001MZ: 0.0000E+000MXYZ: 1.3921E+001CBC: 自重+上部MAX : 136MIN : 135文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/16/20053.92表示-方向3.92 1 1X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构反力-2

MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y1.84597e+0031.67357e+0031.50117e+0031.32877e+0031.15637e+0039.83975e+0028.11576e+0026.39177e+0024.66779e+0022.94380e+0020.00000e+000-5.04177e+001CBC: 自重+上部MAX : 45MIN : 37文件:32M制梁台座基础~单位:kN*m日期:10/16/2005表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图：结构弯矩

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MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM剪力-z2.22325e+0031.81902e+0031.41480e+0031.01057e+0036.06341e+0022.02114e+0020.00000e+000-6.06341e+002-1.01057e+003-1.41480e+003-1.81902e+003-2.22325e+003CBC: 自重+上部MAX : 37MIN : 32文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/16/2005表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构剪力

MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR111111111111BEAM DIAGRAM轴力0.00000e+000-2.72249e+002-5.44499e+002-8.16748e+002-1.000e+003-1.36125e+003-1.63350e+003-1.90575e+003-2.17800e+003-2.45024e+003-2.72249e+003-2.99474e+003CBC: 自重+上部MAX : 31MIN : 106文件:32M制梁台座基础~单位:kN日期:10/16/2005表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构轴力

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MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDISPLACEMENT分析结果1111111111115.257e-0034.77688e-0034.29919e-0033.82150e-0033.34382e-0032.86613e-0032.38844e-0031.91075e-0031.43306e-0039.55376e-0044.77688e-0040.00000e+000系数=3.6920E+002CBC: 自重+上部MAX : 120MIN : 135文件:32M制梁台座基础~单位:m日期:10/16/2005表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259 图：结构变形 图：联系梁配筋计算结果

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MIDAS/CivilCompanyAuthorjakyRC Beam DesignProject TitleFile NameF:\\...肻32m制梁台座基础设计-桩.mcb1. Design Information Design CodeUnit SystemMaterial DataBeam SpanSection Property: JTJ023-85: KN, m: R = 30000, Rg = 335000, Rgk = 335000 KN/m^2: 0.235 m: 承台 (No : 2)2. Section Diagram[END-I]0.040.04[MID]0.04[END-J]1.81.80.040.041.8110.041TOP : 0.002 m^2BOT : 0.00403 m^2STIRRUPS : 4.0-d12 @100TOP : 0.002 m^2BOT : 0.00403 m^2STIRRUPS : 4.0-d12 @100TOP : 0.002 m^2BOT : 0.00403 m^2STIRRUPS : 4.0-d12 @1003. Bending Moment Capacity END-INegative Moment (M)Load Combination No.Strength (Mr)Check Ratio (M/Mr)Positive Moment (M)Load Combination No.Strength (Mr)Check Ratio (M/Mr)Required Top AsRequired Bot As 50.42 1 1227.29 0.0411 MID 20.66 1 1227.29 0.0168END-J 50.42 1 1227.29 0.0411 1845.97 1 1862.61 0.9911 1845. 1 1862.61 0.9910 1845.97 1 1862.61 0.9911 0.0026 0.0040 0.0026 0.0040 0.0026 0.00404. Shear Capacity END-IFactored Shear Force (Q)Shear Strength by Conc.(Qhk)Shear Strength by Rebar.(Qw)Required Shear Reinf. (Ak)Required Stirrups SpacingCheck Ratio 2223.25 2594.90 0.00 0.4524 4.0-d12 @100 0.8568 MID 2221.73 2594.90 0.00 0.4524 4.0-d12 @100 0.8562END-J 2223.25 2594.90 0.00 0.4524 4.0-d12 @100 0.8568Modeling, Integrated Design & Analysis Softwarehttp://www.MidasUser.comMIDAS/Civil V 5.9.0Print Date/Time : 10/16/2005 17:08

图：桩基配筋计算结果

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Modeling, Integrated Design & Analysis Softwarehttp://www.MidasUser.comMIDAS/Civil V 5.9.0Print Date/Time : 10/16/2005 17:20

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