刚构桥0号块施工方案

一、工程概况

矮寨刚构桥是长沙至重庆公路通道吉首至茶洞高速公路K13+507.00处的一座特大桥梁。该桥设计为88+2×145+116+67米预应力混凝土变截面刚构桥与连续梁组合结构桥，全桥桥长563.24m。1～3号墩0号块长12米，中心高8.5米，顶板宽12米，底板宽6.5米，在双肢薄壁墩墩顶处设4个1米厚的横隔板（具体见图1、图2）。

图1 0号块构造图

图2 1—1断面及分层浇筑示意图 二、0#块托架检算

1、0号块托架组成（图3）

图3 托架布置示意图 1贝雷梁 ○2托架 ○340a工字钢 ○4调坡垫块 ○532a工字钢 ○0a工字钢 ○7○

8砂桶 ○45a工字钢 ○9Φ32精轧螺纹钢 ○10Φ105钢棒 ○11I45a分配梁 ○122[28a

分配梁

内模横向连接钢管0.08米厚钢模板15×15方木I32a工字钢I40a工字钢I45a工字钢安全护栏砂桶I45a工字钢分配梁 钢棒

图4 A—A断面图

图5-1 托架大样

图5-2 砂桶大样 2、材料数量表（1个0号块） 编号 材料名称及规格 贝雷梁(1.5m×3m) ① 单位 片 数量 40 12 48 8 48 39 36 24 24 88 18 8 48 重量(Kg) 10800 252 192 33.12 2194.58 3244.8 3000 2056.1 2433.6 1930.1 585.2 1223.5 4 1508.6 4根12m 6根6.5m 9根4m 2根12m 8根11m 12根1.5m 6根2m 4根12m 备注 连接片（45cm×118cm宽） 片 销子 连接螺栓 个 套 件 m m m m 个 m m m m ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ 11 ○12 ○牛腿 I40a工字钢 调整块 I32a工字钢 I40a工字钢 I45a工字钢 砂桶 精轧螺纹钢 Φ105mm钢棒 I45a工字钢 [28a×12m槽钢 3、托架检算 本桥0号块荷载拟分为3个部分，其中双臂墩身顶部混凝土完全由墩身承载，故在检算中不予考虑。则需检算的荷载为墩身两侧悬臂端钢筋混凝土及两薄壁墩身之间部分底板钢筋混凝土重。

3.1、悬臂端检算 （一）静载

（1）混凝土的重量：

作用在托架上的混凝土重量按0#块墩身范围以外的第一次浇筑的混凝土重量进行计算，其体积 V=（（7.88+8.12）×0.8+4.9×1+0.5×0.3×0.3×2）×2=35.58m³，混凝土的总重量为：35.58×26=925.08KN。

（2）钢筋的重量

按照设计图，0＃块的设计配筋比约为：30941.92/294.75=105Kg/m³，则可计算出作用在牛腿上的钢筋的重量为：35.58×105=37.36 KN

（3）、牛腿上贝雷架的总重量为：143 KN （4）、工字钢横梁的重量：

I40a总长48米，重为:48×67.598×10/1000＝32.45 KN [28a总长48米，重为:48×31.427×10/1000=15.08 KN

I10a总长按182.4米计算，重为:182.4×11.261×10/1000=20.5 KN 总重量为：32.45+15.08+20.5＝68.03 KN （5）、模板的重量：

受托架支撑的模板的总面积约为6.5×2+（7.88+8.12）×12+（6.88+7.12）×2=233㎡，按每平方米模板重120kg进行计算，模板总重量为：233×120×10/1000＝279.6 KN

综合(1)～(5)项，总的静载重量为：925.08+37.36+143+68.03+279.6＝1453.07 KN

（二）活载

作用在托架上的活载主要为人员及机械重量，根据施工规范，按照操作平台每平方米面积上布置2.5 KN进行计算，操作平台总面积约为68㎡，则活载总重量为：68×2.5＝170KN

综上所述，作用在平台上的总的重量按公式： F总＝1.2F静+1.4F活 进行计算，则

F总＝1.2F静+1.4F活＝1.2×1453.07+1.4×170＝1981.68 KN

（三）受力检算

托架部分受力检算主要进行以下三个项目：1)牛腿受力计算。2)牛腿预埋部分混凝土受压及Φ32mm精扎螺纹钢受力计算。 3)贝雷桁架受力计算。4)牛腿上砂筒检算。

1）牛腿受力计算

牛腿设计如图6所示：(单位：cm)

图6 托架受力计算简化图 根据牛腿受力特点，牛腿检算项目为：①牛腿I40a工字钢横梁检算 ②牛腿I25a工字钢斜撑及连接螺栓检算。

①牛腿I40a工字钢横梁检算

检算内容包括：弯曲应力检算、剪应力检算以及挠度检算。横梁受力计算图式简化如图七所示：

图7 横梁受力简化图 ⑪ 弯曲应力计算

根据图7可求得支座反力R左=144.5KN，R右=103.21KN

图8 横梁弯矩图 根据图8可计算横梁所受最大弯曲应力：

σWMmax36.1210333.27MPa≤[w]=170 MPa(满足要求) W1085.7⑫ 剪应力检算

图9 横梁剪力图 根据图9可计算横梁所受最大剪应力：

τQmaxSxmax144.5631.240.0MPa≤[w]=85MPa(满足要求)

Ixd217.1410.5⑬ 挠度验算

简支梁的最大挠度值根据《路桥施工手册》计算如下：（各参数见图7）

fPb[(2ba）L24b2L2b3b2ca3]

6EIL123.8550.35103[(20.350.15）1.2240.3521.220.353 =62.1217141.2 0.3520.70.153] =0.08mm≤[l/400]=3 mm （满足要求）

②牛腿I25a工字钢斜撑及其连接螺栓检算

检算内容包括：斜撑正应力检算、螺栓强度检算。牛腿I25a工字钢斜撑受力如图10所示：

F3A斜撑ⅠBF4F3ABF4F6=247.71斜撑ⅠF5=144.5F6=247.71牛腿受力简化图⑪ 斜撑正应力检算：

FCA=204.35力单位：KN 尺寸单位：cmⅠ-Ⅰ截面受力图图10 牛腿受力简化及各杆件内力图

MB=0，123.855×35+123.855×(35+70)=FAC×120×sin45 FAC=204.35KN

FCA204.3510342.1MPa≤[]=170 MPa (满足要求) Ax4851σW⑫ 连接螺栓强度检算:

斜撑螺栓连接如右图所示（1个连接板用8个Φ20螺栓）: 连接螺栓整体受力:P=144.5KN（图10） 单个螺栓受力:Q=P÷n=144.5÷8=18.06KN 式中：Q——单个螺栓剪应力； P——牛腿剪力： n——螺栓数量n=8 剪应力:

Q18.06103τ57.5MPa≤[]=85 MPa(满足要求) 2Asπ10名义挤压应力：

σbsFbsP144.510349.8MPa≤[bs]=210 MPa (满足要求) Absntd816.5222)牛腿预埋部分混凝土受压及Φ32mm精轧螺纹钢检算

检算内容包括：混凝土局部受压应力检算、Φ32mm精轧螺纹钢受拉应力检

算。

⑪、混凝土局部受压检算：

墩身混凝土在托架支座处局部受压，该处所承受的压力从图10可知：P=247.71KN。该处预埋钢板尺寸为250×150mm，即混凝土局部受力面积A=250×150=37500mm2

则混凝土所承受的压应力：

P247.71103σ6.6MPa＜[b]=55.0M Pa （满足要求）

A37500⑫、Φ32mm精轧螺纹钢受拉应力检算：

根据图10可知，Φ32mm精轧螺纹钢所承受的拉力F＝144.5KN，则其所承受的拉应力为：

F144.5103σ179.6MPa＜[b]=550 MPa （满足要求）

AGπ16163)贝雷梁检算

根据贝雷桁架受力特点，其受力检算分两个内容，即：①抗弯能力计算；②桁架挠度计算。贝雷桁架受力可以简化为图11所示：

q=313.8KN/mq=36.3KN/mq=313.8KN/mCA图11 贝雷梁受力简化图

BD贝雷梁的力学参数如下：

几何特性 ⑪ 抗弯验算 11A、B点处的弯矩M=qa2313.812156.9KN·m＜[M]=1576.4 KN·m 22W（cm3） 7157.1 J（cm4） 500994.4 M（KN·m） 1576.4 （满足要求）

AB段最大弯矩Mmax

根据《路桥施工计算手册》计算AB段弯矩如下：

qLxa2axq1La2[(1-)(1)-]-M=

2xLL2式中：q=36.3KN/m，L=10m，x=6m，q1=（313.8-36.3）=277.5 KN/m

36.3106126277.512[(1-)(1)-]-296.85 KN·m＜Mmax=

2610102[M]=1576.4 KN·m（满足要求）

⑫ 桁架挠度计算 端头弯矩：

q1a3LaqaL3a2a3(2)（633-1) fc= fd=

8EIL24EIL2L

277.51031310136.310311031213(2)（6233-1)=-0.61mm =

82.1500994.410242.1500994.4l0l0跨中最大弯矩：

2q1a2L2qL4afmax= (5-242)384EI16EIL36.31041031277.512102103 = (5-242)3842.1500994.4162.1500994.4102 =2.7mm≤[l/400]=25 mm （满足要求） 4)牛腿上砂筒检算:

砂筒内管采用内径υ119mm、壁厚4mm的无缝钢管，高度160mm，管内填充普通砼。砂筒外管采用内径υ150mm、壁厚5mm的无缝钢管，高度160mm。砂筒顶和底焊接20mm的钢板，砂筒底部留υ28的螺栓孔，便于砂子的流出。

每个0号块有8个牛腿，每个牛腿上放2个砂桶，则每个砂桶所受力：F1＝F2＝F总÷（8×2）＝1981.68÷16＝123.855KN

牛腿上砂筒的荷载小于双臂墩之间底板的砂筒荷载，因此，牛腿上砂筒不进行检算，砂筒的具体检算和荷载试验见双臂墩间砂筒的检算。

3.2、双臂墩身之间荷载检算 （一）静载

（1）混凝土的重量：

作用在托架上的混凝土重量按0#块两墩之间的第一次浇筑的混凝土重量进

行计算，其体积 V=69.76m³，混凝土的总重量为：69.76×26=1813.76KN。

（2）钢筋的重量

按照设计图，0＃块的设计配筋比约为：30941.92/294.75=105Kg/m³，则可计算出作用在牛腿上的钢筋的重量为：69.76×105=73.25 KN

（3）、工字钢横梁的重量：60.49KN （4）、模板的重量：

受托架支撑的模板的总面积约为6.5×4+（7.88+8.12）×4×2=1㎡，按每平方米模板重120kg进行计算，模板总重量为：1×120×10/1000＝184.8 KN 综合(1)～(4)项，总的静载重量为：1813.76+73.25+60.49+184.8＝2132.3 KN

（二）活载

作用在托架上的活载主要为人员及机械重量，根据施工规范，按照操作平台每平方米面积上布置2.5 KN进行计算，操作平台总面积约为26㎡，则活载总重量为：26×2.5＝65KN

综上所述，作用在平台上的总的重量按公式： F总＝1.2F静+1.4F活 进行计算，则

F总＝1.2F静+1.4F活＝1.2×2132.3+1.4×65＝29.76 KN （三）受力检算

1）底板下工字钢（⑥—a、⑥—b号）检算：

腹板下⑥—a工字钢（间距30cm）的受砼荷载q1=0.8×8.12×26=168.6KN/m，工字钢自重q2=0.68 KN/m，5#工字钢的重量q3=20.561/(4×6.5)=0.79 KN/m，则⑥—a #工字钢的受力q=q1+q2+q3=170.366 KN/m，

ql2170.36642则Mmax==340.7KN·m，腹板下工字钢的弯曲应力为： 88σWMmax340.7106104.6MPa≤[w]=170 MPa(满足要求) W31085700刚度验算：

5ql45170.366441034.2mm≤[l/400]=10 mm （满足要求） fmax=

384EI33842.121714底板下⑥—b工字钢（间距125cm）验算：

ql232.542q=1.25×1×26=32.5KN/m，最大弯矩为Mmax==65KN·m则工字88钢的应力为：σW刚度验算：

Mmax6510659.9MPa≤[w]=170 MPa(满足要求) W10857005ql4532.5441032.4mm≤[l/400]=10 mm （满足要求） fmax=

384EI3842.121714⑦号工字钢检算，受力图简化如下：

腹板下q1=8.12×26×4/2=422.24 KN/m，底板下q2=32.5×4/2=65 KN/m

为了简化计算，将⑦号工字钢按AB、BC、CD三段简支梁计算

ql2422.241.052MAB=MCD==58.2KN·m 88ql2654.42MBC==157.3 KN·m，则⑦号工字钢最大拉应力为 88σWMmax157.3106109.8MPa≤[w]=170 MPa(满足要求) W1432933刚度验算：

5ql45422.241.01030.1mm≤[l/400]=2.6 mm （满足要求）fAB= fCD= 384EI3842.1322415ql45654.441034.69mm≤[l/400]=11 mm （满足要求） fBC=

384EI3842.1322412）预埋钢棒受力检算：

因钢棒上工字钢紧贴墩身混凝土表面放置，故仅对钢棒做剪应力检算：

Φ105×1500MM的钢棒预埋200×100×10MM的钢板墩身砼面

钢棒预埋示意图 Q=F总/12=29.76/12=220.8KN

4Q4220.8103τ34.0MPa≤[]=85 MPa(满足要求)

3As38659 3）砂筒检算:

根据受力分析，双臂墩间布设的砂筒承受的荷载最大，每个砂筒的荷载为：F=F总/8=29.76/8=331.22KN

τ=F/A=331.22KN/2433.5mm2=13.6MPa≤[]=170 MPa(满足要求) A----外砂筒壁的面积：A=3.14×(80-75)2=2433.5 mm2

为了方便0号块底板型钢及模板的拆除，在型钢底部设置了砂筒，由于砂筒是首次采用，因此，对砂筒进行了荷载试验。

砂筒的荷载试验:

0号块砂筒抗压试验记录表

荷载(KN) 累计下沉量(mm) 0 0 110 4 220 7 330 9 900 17 备注 砂筒无变形 砂筒无变形 砂筒无变形 砂筒无变形 砂筒无变形

(砂筒荷载900KN试验照片) 经过对砂筒的理论检算和抗压试验，砂筒能满足荷载要求。

通过以上检算，牛腿主要结构、贝雷梁、砂筒及预埋件的强度、刚度均能满足相关要求，并具有一定的安全系数，故施工托架整体结构是安全可靠的。为预防钢棒向外滑，在钢棒安装就位后用Φ28的钢筋将前后肢的钢棒连接在一起。 三、0#块施工流程

0#段结构复杂，预埋件、钢筋、各向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错，梁面有纵横坡度，端面与待浇段密切相连，务必精心施工。考虑到混凝土方量较大，分两次浇筑成型，第一次浇筑底板与腹板部分，第二次浇筑顶板。翼缘板在墩身外两侧悬出部分，施工时采取在桥墩外侧预埋铁件，搭设托架，利用托架作为施工平台和浇筑翼板的支撑。托架以120%的荷载进行预压，以消除非弹性变形。混凝土采用输送泵输送，插入式振动棒振捣。其施工程序如下：

( 1 ) 安装墩顶托架平台； ( 2 ) 安装底板部分堵头模板； ( 3 ) 托架平台预压； ( 4 ) 调整模板位置及标高； ( 5 ) 绑扎底板和腹板钢筋；

( 6 ) 安装底板和腹板的预应力管道和预应力筋； ( 7 ) 安装腹板内模及堵头模板； ( 8 ) 监理工程师验收； ( 9 ) 浇注第一层混凝土； ( 10 ) 混凝土养护； (11)安装顶板底模； (12) 安装顶板端模；

(13) 绑扎顶板底层钢筋网及管道定位筋；

(14) 安装顶板纵向预应力管道及横向预应力管道和预应力筋； (15) 安装顶板上层钢筋网； (16) 监理工程师验收； (17) 浇筑顶板混凝土； (18) 管孔清理及混凝土养生； (19) 拆除顶、底板端模； (20) 两端混凝土连接面凿毛；

(21) 混凝土强度达到设计要求强度后按纵、横、竖向顺序张拉预应力筋； (22) 纵、横向预应力管道灌浆； (23) 拆除内模、侧模、底模； (24) 拆除墩顶托架平台； 1、托架安装

在墩身施工到墩顶相应标高时，按图3、图4在墩身横桥向预留托架安装槽口，槽口高1.5m、宽0.2m、深0.25m，预埋横穿精轧螺纹的孔道每个托架2根，预埋Φ48mm钢管，钢管位置必须准确。

墩身砼施工完成后，拆除模板面板，支架和下平台，留下主平台作为托架安装的施工平台，待墩身混凝土达到设计强度的90%时，将加工成型的托架用塔吊安装就位，每套用2根Φ32精轧螺纹钢筋对拉，每根精轧螺纹钢筋张拉吨位200KN。然后在托架上安装砂桶（便于托架拆除）及扁担梁，砂桶与托架及扁担梁之间采用焊接，以防止砂桶滑移。在砂桶调整好标高后，将组拼好的贝雷梁吊装就位。贝雷桁架采用装配式公路钢桁架，每片15米，每组4片计60米，每个0号块共需120m。具体安装步骤为：

第一步：用塔吊将托架吊起到相应的位置，用预埋螺栓将托架固定在墩身上，松开塔吊；

第二步：将Φ32的精轧螺纹钢筋对应的穿入预埋钢管中并进行张拉； 第三步：将砂桶焊接在托架上并调整好标高； 第四步：将贝雷梁安放在砂桶上；

第五步：在贝雷梁上放置横桥向12米长I40a工字钢、顺桥向工字钢及支架； 第六步：铺设方木及底模。 2、托架预压

托架安装完成后，为了消除非弹性变形和取得弹性变形量，对托架采用砂袋配重预压。压载从开始加载就要布设好观测点（一个0号块布设4～8个观测点，分布于托架两头），观测次数为加载前、加载一半时、加载完成、加载24小时、卸载一半时、卸载后共6次。根据观测的数据，分析、推断出弹性变形和非弹性变形。通过预压将非弹性变形消除，根据弹性变形结果控制托架的施工预抬高量。施工中设专人负责测量，并进行抬高量计算。 3、模板安装

（1）底模板

0#段底模支承在型钢上，其底板由围绕墩柱的组合钢模组成，模板面与墩柱顶表面一致，按设计要求调整模板面纵坡，模板底支架用型钢组拼，并用楔木或钢板垫平。底模与墩柱的缝隙用木条、泡塑或灰膏嵌缝并贴上包装封口带以防漏浆或接触面凹凸。 （2）外侧模板

外侧模板用挂蓝模板加工组拼，以螺栓定位，安装在上下游两侧的托架上。 （3）内模板和过人洞模板

0#块的内腔选用钢木结合的内模。为便于模板的拆运，构件长度宜小于2m。模面涂上脱模剂或加钉镀锌铁皮，以使梁面平整光洁。内模大面采用钢模板，倒角及小块的采用木模办，模板后用钢管和燕尾卡通过拉条与外模对拉，箱内左右腹板之间用钢管连接。 （4）端板与堵头板

端板与堵头板是保证梁段端和孔道成形要求的关键。端模架多为钢结构，骨架∠63×5角钢做横梁、竖梁，用长拉杆穿过两内模对拉。板面用2cm厚的木板，每端可用多根角钢作斜撑与支架联结，以保证端板准确定位。由于0#梁段顶部纵向预应力管道密集，堵头板力筋孔道集中，根据施工要求及制作条件，下部堵头板及木料加工，上部用钢板加工后组拼。外侧模、内模、端模间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑，以制约施工时模板变位和变形。 （5）模板安装

成形后模板的整体、局部强度和刚度应满足安全要求，其允许挠度及变形误差应符合规定，外形尺寸准确，模面平整光洁，装拆操作安全方便。模板内部尺寸允许偏差为0~5 mm；轴线偏位允许偏差为±10 mm，模面平整度（2m内）允许偏差为3 mm。

模板安装顺序为：安装底板→外侧模→内模→端头板→底板堵头板→顶板内模→顶板堵头板→外翼边板。 （6）模板拆卸

浇筑混凝土后，待强度达到设计强度的75%时可按如下顺序脱模：堵头板→端模板→外侧模→过人洞模→底模（底模必须在张拉后方可拆除）。 4、钢筋绑扎及预应力孔道预埋施工

钢筋绑扎按设计图纸及规范进行，O号块钢筋较多，纵横向及腹板三向交织在一起，首先要严格控制钢筋下料、加工，做到钢筋半成品出厂合格。钢筋绑扎中首先要安排好钢筋的绑扎次序，选择好钢筋保护层的支垫方式，保护层分部位采用不同规格的塑料垫块。钢筋焊接工人要持证上岗。注意各种预埋件及预留孔的位置、尺寸、规格，不得遗漏。0号块段波纹管道较多且集中，又是以后悬浇段预应力束的基础，所以要定位准确，定位筋焊接须牢固。为避免砼集中施工波绞管进浆堵塞，在波绞管内穿直径较小的硬质塑料管防止堵塞。

预应力波纹管进场需进行密水试验,发现有漏水的波纹管不得使用。 0号块的预应力管道比较多,安装前先理清每根管道的位置，规格、型号，计算好每根管道的坐标。

安装波纹管要精确定位,按照坐标焊好定位钢筋,定位钢筋的纵向水平间距不大于100CM，曲线段水平间距不大于50CM，以保证预留管道在浇筑砼过程中的位置准确，线形顺直。

根据现场情况，波纹管尽量少设中间接头，以便于以后的穿束张拉，波纹管的接头用胶带裹紧,防止灰浆进去堵塞管道。

在安装管道的时候，如果有钢筋与预应力管道干挠,应遵循非预应力筋让预应力筋的原则，把钢筋调整一下，但不得去除钢筋。

管道安装好后，应立即穿进塑料内衬管，衬管的直径应比波纹管内径小3～4MM，在浇筑砼过程中，衬管应定时来回活动。

锚具安装尺寸要精确，锚垫板的平面应和管道轴线垂直，锚垫板后面的螺旋筋要紧贴锚垫板，中心要与锚垫板中心重合。

锚垫板固定采用螺栓固定在模板上与模板之间的缝隙利用旧纱头等物塞紧，防止漏浆.。

锚垫板的压浆孔用旧纱头塞紧，以便压浆用。 锚垫板与波纹管的接头部位用胶带裹紧。 5、混凝土施工

砼浇筑按先底板、再腹板、最后顶板（第二次浇筑）的次序进行，浇筑时从0#块两侧端部向墩顶对称进行。底板浇筑用砼泵的软管直接将砼引至浇筑点，人工摊铺均匀，平板振捣器配合插入式振捣器振实；腹板浇筑时，用砼泵的软管直

接将砼引至浇筑点，采用插入式振捣器振捣，砼分层浇筑，分层厚度30cm左右，振动棒插入下层混凝土5～10cm；顶板砼先采用插入式振捣器振捣，在砼面上搭设木板平台，工人站在木板上进行振捣，防止压瘪波纹管；后用平板式振捣器振捣并整平，砼初凝前拉毛。振捣时准确掌握振捣时间，以砼停止下沉，不冒气泡，表面平坦、泛浆为好，做到既不欠振，又不过振，更不可漏振，振动棒快下慢上，确保砼振捣密实，振动棒离模板的距离控制在5～10cm，严禁振动棒碰到波纹管、预埋件和模板。

在浇筑腹板时会有少许砼由于压力进入底板，使已浇筑底板上鼓，此时安排工人铲除鼓起部分砼，将铲除的和易性不好的砼丢弃。

砼浇筑完成待收浆后，即覆盖无纺土工布洒水养生，最少保持砼面湿润7天。砼强度达到2.5MPa前，不得使其承受任何荷载。

砼浇筑过程中随机在现场抽取4组混凝土试块,与梁体同条件养护，作为梁体砼的强度检测，为梁体能否张拉提供依据.。在浇筑过程中，安排专人对托架，模板的变形进行观测。 6、砼养护

0号块砼采用土工布覆盖洒水养护，养护时间不少于14天，养护的水源利用矮寨2号隧道洞顶的高山水池蓄水。 7、预应力施工

（1）、预应力锚固及张拉

0#块混凝土浇筑完毕待混凝土达到设计强度等级值的90%且混凝土龄期不少于4天后，对相应钢绞线进行张拉，张拉钢束采用张拉力和伸长量双控。张拉程序为：0——初应力（10%σ

con

）——20%σ

con

——100%σ

con

(持荷2min锚固)。

（2）、压浆及封锚：压浆管的布置：纵向和横向预应力管道，每根设压浆嘴、排气孔各一个。纵向与横向预应力管道由一端向另一端压浆。竖向预应力压浆采用U型管道压浆法。相邻两根竖向预应力管道下部采用细钢管相连，上端采用在管道上焊接压浆及出浆孔方法处理。竖向预应力钢筋压浆时，由一根向另一根压浆。

压浆注意事项：管内如有残留水分或脏物，用空压机将管内水吹净，严格按规范配浆，压浆时注意观察有无串孔、漏浆。若串孔，立即检查原因，及时处理。严格按规范施工，做好压浆记录。

8、托架拆除

待0#块预应力束张拉完，挂蓝拼装结束后方可拆除托架，托架拆除时人从0#块侧面下去，用卷扬机配合塔吊拆除，拆除顺序为卸掉砂桶内的砂子——拆除底模——方木——水平杆——用卷扬机拉住托架，松开精轧螺纹钢——割开焊接部位开始慢速下放。拆除托架时的吊篮如图12所示：吊篮由2根[14b槽钢横桥向设置，槽钢之间宽1米，用钢管和钢筋横向焊接连接两槽钢，上面铺竹夹板并固定，四周设安全防护网。托架安装前将吊篮用塔吊吊起，用钢丝绳固定在墩顶钢筋上，托架安装完成后，用塔吊提住解开墩顶连接，放置地面。托架拆除时用卷扬机配合塔吊将吊篮吊起，两端固定在桥面上，并用钢丝绳从底板预埋孔对吊篮进行加固，确保安全。

Φ48钢管安全网竹夹板Φ20钢筋2[14槽钢Φ48钢管间距1米Φ48钢管Φ20钢筋间距1米[14槽钢竹夹板用铁丝与下面钢管绑扎牢固1--1图12 托架拆除吊篮示意图9、作业人员上下

作业人员乘坐电梯上下，在托架安装过程中，作业人员直接从电梯到模板主平台上（方案同墩身施工），托架安装完成后，电梯直接升至0#块施工平台下方30cm的位置，作业人员通过电梯内的爬梯上到电梯顶部，上到作业平台上。注意电梯必须安装冒顶限位器，防止电梯与施工平台相撞。 四、0号块施工劳动力及工期安排：

0号块施工劳动力及工期安排

施工工序 劳动力 作业时间(天) 1#墩 2#墩 3#墩 4#墩 托架安装 模板安装 托架预压 底板及腹板钢筋绑扎含波纹管定位 倒角及腹板内模安装 第一层砼浇筑 顶板底模安装 顶板钢筋绑扎含波纹管定位 第二层砼浇筑 砼养护 张拉压浆 9 8 5 8(10) 5(8) 8 09.11.25～12.4 09.12.5～12.12 09.12.13～12.20 09.12.21～12.28 09.12.29～12.31 10.1.1～10.1.2 10.1.3～1.7 10.3.15～3.22 10.3.23～3.27 10.3.28～4.4 10.4.5～4.9 10.4.10～4.12 10.4.13～4.14 10.4.15～4.18 10.4.19～4.22 10.4.23 10.4.24～4.30 10.5.1～5.3 10.3.3～3.10 10.3.11～3.15 10.3.16～3.23 10.1.30～2.6 10.2.7～2.11 10.2.21～10.2.28 10.3.1～3.5 8 5(8) 10.3.24～3.28 8 6 8 3 2 4(5) 10.3.29～3.31 10.4.1～4.2 10.4.3～4.6 10.3.6～3.8 10.3.9～3.10 10.3.11～3.14 10.3.15～3.18 10 4(5) 10.1.8～1.12 10.4.7～4.10 6 1 6 1 7 3 10.1.13 10.1.14～1.20 10.1.21～1.23 10.4.11 10.4.12～4.18 10.4.19～4.21 10.3.19 10.3.20～3.26 10.3.27～3.29 说明：括号内数字为1号墩作业时间。

四、安全保证措施

1、制度保证

（1）贯彻执行生产、劳动保护方面的方针、和法规。对职工进行安全教育，牢固树立“安全第一”的思想，坚持“安全生产、预防为主的”方针。

（2）建立健全安全生产保证体系，建立和实施安全生产责任制。项目经理是安全第一负责人，主管施工生产的项目副经理是安全生产直接责任人，项目主抓安全的副经理对劳动保护和安全生产的工作负责。

（3）严格执行交制度，坚持工前讲安全、工中检查安全、工后评安全的“三工制”活动。坚持每周一的安全活动日活动。

（4）坚持定期安全检查制度。项目部每月检查一次，工区每半个月检查一

次，工班每天检查一次，发现不安全因素，立即指定专人限期整改。

（5）全员加强防雷电、防火等防灾意识，配备消防设施，制订措施和管理制度，并落到实处。减少自然灾害造成损失。

2、机械安全保证措施

（1） 各类机械操作员，必须持证上岗，严禁无证操作。严禁酒后驾驶车辆和操作机械，车辆严禁“三超”，禁止使用“带病”的车辆、机械和超负荷运转，并坚持“三查一检”制。

（2） 机械设备在施工现场集中停放。严禁对运转中的机械设备进行检修、保养。机械作业的指挥人员，指挥信号必须准确，操作人员必须听从指挥，严禁违令作业。对机械设备、各种车辆定期检查，对查出的隐患按“三不放过”的原则进行处理，并制定防范措施，防止发生机械伤害事故。全部机械均应分别制定安全操作规程，并挂牌上墙。

（3） 施工用电按《施工现场临时用电安全技术规范》要求进行设计、检测。 （4）塔吊、高空作业等严格执行安全交底的内容。 3、塔吊安全保证措施

（1）在进行塔吊回转、变幅、行走和吊钩升降等动作前，操作人员应鸣声示意。检查电源电压应达到380V，其变动范围不得超过+20V、-10V，送电前启动控制开关应在零位，接通电源，检查金属结构部分无漏电方可上机。

（2）塔吊的指挥人员必须持证上岗，作业时应与操作人员密切配合。操作人员也必须持证上岗，作业时应严格执行指挥人员的信号，如信号不清或错误时，操作人员应拒绝执行。如果由于指挥失误而造成事故，应由指挥人员负责。

（3）塔吊的小车变幅和动臂变幅器、行走限位器、力矩器、吊钩高度器以及各种行程限位开关等安全保护装置，必须齐全完整、灵敏可靠，不得随意调整和拆除。严禁用限位装置代替操纵机构。

（4）塔吊作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通过。严禁用塔吊载运人员。

（5）严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭电机或切断电源后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关，并采取措施将重物安全降到地面。

（6）起吊重物时应绑扎平稳、牢固，不得在重物上堆放或悬挂零星物件。

零星材料和物件，必须用吊笼或钢丝绳绑扎牢固后，方可起吊。标有绑扎位置或记号的物件，应按标明位置绑扎。

（7）在起吊载荷达到塔吊额定起重量的90％及以上时，应先将重物吊起离地面20～50cm停止提升进行下列检查：起重机的稳定性、制动器的可靠性、重物的平稳性、绑扎的牢固性。确认无误后方可继续起吊。对于有可能晃动的重物，必须拴拉绳。

4、高空作业安全保证措施

（1）防护用品要穿戴整齐，裤角要扎住，戴好安全帽，严禁穿拖鞋，不准穿光滑的硬底鞋。要有足够强度的安全带，并应将绳子牢系在坚固的建筑结构件上或金属结构架上，不准系在活动物件上。

（2）检查所用的登高工具和安全用具（如安全帽、安全带、梯子、跳板、脚手架、防护板、安全网）必须安全可靠，严禁冒险作业。

（3）高空作业所用的工具、零件、材料等必须装入工具袋。上下时手中不得拿物件；并必须从指定的路线上下，不得在高空投掷材料或工具等物；不得将易滚易滑的工具、材料堆放在脚手架上；不准打闹。工作完毕应及时将工具、零星材料、零部件等一切易坠落物件清理干净，以防落下伤人。

（4）进行高空焊接、氧割作业时，必须事先清除火星飞溅范围内的易燃易爆器。

（5）设置安全可靠的安全防护措施，0#块托架安装完成后，沿四周边按2米的间距焊接竖向高度1.2米的栏杆，栏杆上设置三道水平钢管并用安全网密封。 五、质量保证措施

1、施工质量保证措施

（1） 所有材料试验与检验必须按国家和交通部颁发的有关工程试验规范和规定实施，做好本工程的材料试验与检验。

（2）必须按有关规定对整个工程中建筑材料，如：粗骨料、水泥、掺和料、钢筋进行取样试验，并将试验结果报送监理工程师审批，拒绝不合格原材料、半成品、成品进场。用于本工程的所有建筑材料都必须符合设计要求和有关质量规定，并具有材质证明和合格证件。无材质证明的材料，必须在监理工程师的监督下补做材质试验，递交材质试验结果，经监理工程师批准后方可使用。 （3）砼生产采用强制式搅拌机集中拌和，配电子控制供料系统，使材料偏差

满足规定要求。砼所用粗骨料使用分级连续级配，石质力学性能及针片状颗粒和粉尘含量符合规范要求；砂子含泥量控制在规范规定之内，主体工程全部采用中粗砂。

（4）模板采用新加工的定型钢模板，接缝处贴上双面胶，使接缝平整、严密、不漏浆，然后用吊车拼装成整体。

（5）模板采用专用的无色脱模剂，以保证浇筑出的砼表面光滑、美观。 六、冬季防寒措施

在冬季施工过程中，当气温低于5℃时，采用土工布和麻袋片对砼表面进行覆盖保温，梁端头挂设土工布保温，以确保砼的质量。 七、环境保护及文明施工

（1）严格遵守国家有关环境保护方面的法律、法规及山东省有关环境保护的管理。

（2）做好施工废水处理，保护水资源。 （3）定期清理生活和生产垃圾，保护生态环境。

（4）为保护河流不受污染，生产生活区设污水处理池，防止水污染 （5）严格对施工用料如水泥、油料等堆放管理，防止暴雨将物料冲入河道造成污染。

（6）防止施工机械漏油，禁止机械运转过程中产生的油污水未经处理直接排放，或维修施工机械时油污水直接排放。

（7）施工区域、砂石料场在施工期间和完工后，妥善处理，防止废渣进入小溪。