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徐州荣盛花语城地下汽车库模板
施 工 方 案
建设单位：徐州荣凯置业有限公司 监理单位：徐州市建设工程监理有限公司
设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司 施工单位：江苏帝成建设集团有限公司
编制人： 审核人： 批准人：
江苏帝成建设集团有限公司
2016年1月6日
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目 录
第一节 工程简介 3 第二节 编制依据 3 第三节 编制说明 3 第四节 设计参数 3 第五节 模架搭设要求 4 第六节 模架搭设参数 5 第七节 梁板模板施工要求 5
第八节、后浇带跨内模板支撑 11 第九节 模板监测监控措施 12 第十节 安全管理 15 第十一节冬雨季施工措施 15 第十二节 应急预案 第十二节 模架设计计算 18
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模板支架搭设方案
第一节
工程简介：
（一）参建单位
工程名称：荣盛花语城地下汽车库 建设单位： 徐州荣凯置业有限公司 监理单位： 徐州市建设监理工程有限公司
设计单位：中国江苏国际经济技术合作集团有限公司 施工单位： 江苏帝成建设集团有限公司
建设地点：本工程位于徐州市泉山区御景路与科技大道交叉路口东南侧 （二）工程概况
1、本工程地下室为荣盛花语城地下汽车库。本工程层高3.35m,局部层高4.35m，最大的框架梁是400mm*1350mm，框架柱截面为400*500mm。
2、本工程总建筑面积34678㎡，人防建筑面积33149㎡，人防防护面积32261㎡。本工程抗震节点墙均按抗震三级和环境类别二b类施工。
第二节 编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。 2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 5、 荣盛花语城一期一批地下汽车库工程《设计施工图》
6、 DGJ32/J30-2006(第四分册)
7、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011。
8、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013。
9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定。
第三节 编制说明
本方案编制对象为地下室现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C35，本现浇板模板支架搭设在地下室基础底板上。支撑高度为3.35米，局部最大支撑高度为4.35米；架体的支撑高度按照4.35m进行计算；柱帽尺寸为
1800mm*2250mm*450mm及1800mm*2250mm*400mm;梁类型多种，主要类型为400*800、
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400*1350等。取400*1350为例进行计算,尺寸小于或者等于400*1350的梁均按400*1350设计要求施工。由于模架立杆需立于地下车库底板上，故本方案不需要考虑立杆对该楼板的作用。 第四节 设计参数
1.支架参数 1）模板支架
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):2.8和3.8； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 板底方钢管的间隔距离(mm):250.00； 2）梁支架
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；梁模板下面用三根40*70mm的木方，木方下面采用的钢管(mm):Φ48×3.0水平横管，在横管下面用:Φ48×3.0顶托住水平横管。
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3）柱帽支架
柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撑在柱子的模板上，柱帽下面用Φ48×3.0的钢管支撑，间距为800mm,主梁用Φ48×3.0钢管,柱帽下侧用Φ48×3.0钢管斜撑。
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2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 托梁材料为：方钢管 : 40×40×3mm； 第五节 模架搭设要求
1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专业队伍搭设。 2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。
3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。
4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室基础底板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。
6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。
7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48mm x3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
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8、竖向剪刀撑：地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由底至顶连续设置。
9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。
10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。
11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
13、底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。
本工程最大支撑高度为4.35米 第六节 模架搭设参数
地下室梁、板模架搭设参数 方钢管数 立杆间距（mm） 量 梁板规格（mm） 或木方间距纵向间距 横向间距 （mm） 350板 400×1350 ＠250 木方3根 ≤800 ≤550 ≤800 ≤800 横向跨距 （mm） 800 水平杆 步距（mm） ≤1500 备注 板底采用 U托 ≤1500 梁底用U托 第七节 梁板模板施工要求
模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。本模架由专业队伍搭设。
1、钢管扣件U托进场管理
钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
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钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；
经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水。 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。
2、模板施工流程及支设方法：
2.1 施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。
2.2 钢筋工程检查合格后，得到项目经理部有关人员允可后方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱→梁→楼板→梁柱接头。
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2.3 模板施工工艺流程： 1）、模板施工顺序为：
2)、其中各段施工工艺流程为： （1）、柱模： 弹柱子位置线 办理预检 （
（2）、梁模：
安装拉杆及加固
找平层做定位墩
找平层做定位墩
安装柱模板 梁墙柱头模
支撑
柱模
墙模
顶板模
弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模板支架
梁底模起拱 安装梁底模板 安装梁底楞木
安装梁型安装梁侧模 安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓
钢绑扎验收
（3）、板模：
加固
复核梁模板尺寸
安装梁侧模
搭设支架 安装板模木楞 调整楼板下皮标高及起拱
绑扎板钢筋 检查模板上层标高、平整度 铺设模板
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3、立杆
（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。
4、水平杆
（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定： a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 5、剪刀撑
（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置；
（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：
a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度~60度之间。
b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件固定。
6、拆除
（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。
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（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 （3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。
（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
（6）、拆模时间
墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由各段负责人通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。 第八节、后浇带跨内模板支撑
1、本工程的墙板后浇带的模板同普通墙板一样设置，仅墙板后浇带两侧的穿墙螺栓保留，增设中间部分的穿墙螺栓；故而穿墙螺栓的水平间距为450mm、竖向间距为450mm；方钢管间距为300mm；双拼钢管的竖向间距为450mm、水平间距为450mm。
2、根据本工程的后浇带设置情况，后浇带全部在车库跨中。为防止在拆除模板过程中出现后浇带模板被拆或“后支式”与“先支式”模板的情况，本工程车库后浇带全部采用独立式支撑形式。 根据模板设计计算，后浇带模板的设置主要如下： .板：立杆纵横向间距也为800mm；
构造措施：纵横向一跨独立设置。纵横向水平杆设置三道、一道为离底部200mm的扫地杆、一根为
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板底的通长水平杆、中间设置一道水平杆。
剪刀撑：根据车库后浇带的影响范围内设置纵横向两个方向的剪刀撑。剪刀撑连续设置。 第九节 模板监测监控措施
⒈平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。 ⒉立杆底层步距不应大于1.5m。
⒊两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 ⒋支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15mm。 ⒌满堂模板支架应符合下列规定：
⑴四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。
⑵高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向一上每隔两步设置一道水平剪刀撑。 二、模板的安装
⑴混凝土底板外模采用钢模散拼，U形卡连接，竖、横向用作加强杆。在边坡下脚用φ48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。
⑵每根φ14圆钢拉结螺栓中间用4mm厚、尺寸为50mm*50mm的钢板满焊，用作止水片，并在靠模板两边各放一块20mm厚、尺寸为直径30的塑料垫圈，待混凝土浇好拆模后，凿掉两边塑料垫圈，截掉长出墙面的螺杆，再用1:2水泥防水砂浆分层补平。 ⒉剪力墙模板安装
剪力墙横竖围檩间距450mm*450mm，内墙φ14螺栓间距450mm*450mm左右。上下端围檩悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm*800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm ，第二道离地面1500mm，第三道在龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性。考虑到剪力墙用商品混凝土，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位昼焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm 。
安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。 ⒊顶板模板安装
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顶板采用φ48钢管塔设满堂支模架，立柱间隔距离为800mm*800mm，顶部方钢管龙骨截面为40mm*40mm，龙骨间距不大于250mm，龙骨接头要错开，模板接缝处用40*70mm的木方连接。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模。 ⒋柱模安装
柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在0.6m以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。 ⒌模板安装的自检
模板支好后，首先要进行自检，填自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。
6．浇筑砼时的监测
在浇筑混凝土时派两名木工看模，发现模板有轻微的变形，立即进行整改，如发现模板有较大破坏，甚至支架可能倒塌时必须及时离开现场并向上级主管部门汇报情况，并制定解决方案。 三、模板的拆除
模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。
⒈模板拆除安全技术措施 ⑴一般要求
拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求： ①不承重的侧模板，包括梁、柱墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。
②承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。
③在拆摸过程中，如发现实际结构混凝土强度并达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。
④已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。
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⑵拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
⑶冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度。
⑷对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求处，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20℃，以免发生温差裂缝。
⑸各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按\"先支的后拆，后支的先拆\"的顺序进行，以及\"先拆非承重的模板，后拆承重的模板\"及支撑的顺序进行拆除。
⑹除必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。 ⑺拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。 ⑻拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。 ⒉基础模板拆除的安全技术 ⑴基础拆模
基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。 ⑵模板拆除注意事项
①拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。
②拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。
③定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。 ④支设临空建筑特模板时，应搭设支架。
⑤混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。
⑥拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后，才能进行。 ⑦拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。
⑧拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。
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第十节、安全管理
1、模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。 5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
第十一节.冬雨季施工措施 一）雨季施工措施
1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。
3)模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。基础应随时观察，如有下陷或变形，应立即处理。 4）安装作业
①防滑：现场施工人员一律穿着防滑的橡胶底鞋，严禁穿凉鞋、拖鞋，及时清扫构件表面的积水。
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②及时清扫构件去除构件上的泥水，防止构件带泥吊入作业面。 ③检查临时电箱、用电工具确保其绝缘性能。 ④雨后检查安全绳(麻绳)、防护设施需要巡查。 二）、冬季施工措施
1） 满堂脚手架、脚手板或模板上有冰雪积留时，施工前应清除干净，有坡度的跳板应钉防滑条或
铺草包，并随时检查架体有无松动及下沉现象，以便及时处理。 2） 高空作业必须用安全带，进入工地必须带好安全帽，楼面预留孔洞必须用盖板盖好，不准用芦
苇、草包遮盖，以防失足跌落。冬季施工拆除脚手架应有维护警戒措施，严禁高空向下抛掷。
第十二节 应急预案 一、救援预案的目的
事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。 二、救援机构 1、机构 组长： 封坡
副组长： 李玉佩、卞卫平
组员：殷正东、张尊科、张东东、高昌平、刘庆田、孟新祥、孟文祥、徐辉等 2、职责和分工
（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。
（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。 （3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 三、演练
在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。
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消防演练
四、应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点：、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。
地点：荣盛花语城工地内；医院：四院；用车辆牌号：京M·A5333 五、模板及支架倒塌事故的应急救援 1、模板及支架倒塌事故的主要危害
模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 2、应急救援方法
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（1）有关人员的安排
组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 （2）人员疏散、救援方法
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援
让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院：四院。 （4）现场保护
由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。 第十三节 模架设计计算
一、350mm板模板（扣件式）计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2014)等规范编制。《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。
一）、参数信息 1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
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立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 板底方钢管的间隔距离(mm):250.00； 2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 托梁材料为：方钢管 : 40×40×3mm；
19
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 75×1.52/6 = 28.125 cm3； I = 75×1.53/12 = 21.094 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5×0.35×0.75+0.5×0.75 = 7.069 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.75= 0.75 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2
20
其中：q=1.2×7.069+1.4×0.75= 9.532kN/m 最大弯矩M=0.1×9.532×2502= 59578.125 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 59578.125/28125 = 2.118 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 2.118 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 7.069kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×7.069×2504/(100×9500×21.094×104)=0.093 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.093 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三）、纵向支撑钢管的计算
纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W=4.49cm3； 截面惯性矩 I=10.78cm4；
计算简图 1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5×0.25×0.35+0.5×0.25 = 2.356 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m； 2.强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
21
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2
静荷载：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×2.356= 2.828 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4×0.25 = 0.35 kN/m；
最大弯矩 Mmax = (0.1×2.828+0.117×0.35 ) ×0.752 = 0.182 kN·M； N=1.1q1l+1.2q2l
最大支座力 N = ( 1.1 ×2.828 + 1.2×0.35)×0.75 = 2.648 kN ； 最大应力计算值 σ= M / W = 0.182×106/4490 = 40.553 N/mm2； 纵向支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向支撑钢管的最大应力计算值为 40.553 N/mm2 小于 纵向支撑钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: ν=0.677q1l4/(100EI) 静荷载 q1 = 2.356 kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
ν= 0.677×2.356×7504/( 100×206000×10.78× 104) =0.227 mm； 纵向支撑钢管的最大挠度小于750/150与10 mm,满足要求! 四）、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：方钢管 : 40×40×3mm； W=5.099 cm； I=10.197 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.648kN;
3
22
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.712 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.453 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.396 kN ；
23
最大应力 σ= 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 139.662 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.453mm 小于 800/150与10 mm,满足要求! 五）、模板支架立杆荷载设计值(轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×3 = 0.387 kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.75×0.8 = 0.3 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.35×0.75×0.8 = 5.355 kN； 静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载标准值 NQ=(1+2)×0.8×0.75=1.8kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=9.771kN； 六）、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.771 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
24
L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+2×0.2=1.9； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L0=1.9； L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=9770.76/(0.458×424) = 50.315 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 50.315 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
二、 梁模板（扣件式）计算书
一）、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL 400×1350 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 5.3 3.35 二）、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值3当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 对水平面模板取值 1 2 25
2Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 每跨距内梁底支撑小梁根数 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(B) 550 800 1500 550、800 居中 400 1 按梁两侧立柱间距均分 400 4 100 设计简图如下：
26
平面图
27
立面图
四）、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 按四等跨连续梁计算，简图如下：
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W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.7×2]×0.4＝17.48kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.35]×0.4＝16.78kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.4＝0.71kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.35]×0.4＝13.81kN/m 1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝max[0.077×16.78×0.182+0.1×0.71×0.182，
-0.107×16.78×0.182+0.121×0.71×0.182，-0.071×16.78×0.182-0.107×0.71×0.182]×106/15000＝3.82N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×13.81×1834/(100×10000×112500)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝183/400＝0.46mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×16.78×0.18+1.223×0.71×0.18＝3.67kN 标准值(正常使用极限状态)
R'max＝1.143q2l＝1.143×13.81×0.18＝2.89kN 五）、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 114.33 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×70 1.78 32.67 计算简图如下：
29
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝3.67/0.4＝9.17kN/m 小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.18＝0.04kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.4-0.4/2)/2×0.18+0.9×1.35×0.5×(1.35-0.15)×0.18＝0.26kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，
1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.8-0.4-0.4/2)/2×0.18+0.9×1.35×0.5×(1.35-0.15)×0.18＝0.26kN
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝2.89/0.4＝7.22kN/m 小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.18＝0.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载
F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.4-0.4/2)/2×0.18+0.5×(1.35-0.15)×0.18＝0.18kN
30
梁右侧楼板传递给小梁荷载
F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.8-0.4-0.4/2)/2×0.18+0.5×(1.35-0.15)×0.18＝0.18kN 1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.12×106/32670＝3.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
Vmax＝1.822kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.822×1000/(2×40×70)＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
31
小梁变形图(mm)
νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R1＝0.29kN，R2＝3.64kN，R3＝0.29kN 正常使用极限状态
R1＝0.22kN，R2＝2.84kN，R3＝0.22kN 六）、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁计算简图一
32
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2，R3]＝3.64kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝2.84kN 1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.66×106/5080＝130.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
33
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
Vmax＝6.24kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.24×1000/489＝25.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
34
主梁变形图二(mm)
νmax＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一
立柱2：R2＝12.36kN，同理可得 立柱1：R1＝0.98kN，立柱3：R3＝0.98kN 图二
立柱2：R2＝3.64kN，同理可得
立柱1：R1＝0.29kN，立柱3：R3＝0.29kN 正常使用极限状态 图一
立柱2：R2＝9.64kN，同理可得
立柱1：R1＝0.75kN，立柱3：R3＝0.75kN 图二
立柱2：R2＝2.84kN，同理可得
立柱1：R1＝0.22kN，立柱3：R3＝0.22kN 七）、纵向水平钢管验算
钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 4Ф48×3.5 15.8 12.19 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm) 322489 206000 5.08 35
22钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm) 215
由小梁验算一节可知R＝max[R1，R3]＝0.29kN，R'＝max[R1'，R3']＝0.22kN 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.05×106/4490＝10.43N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝0.497kN
36
τmax＝2Vmax/A=2×0.497×1000/424＝2.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax2＝0.98kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八）、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2加强型 200 1.386 Ф48×3 15.9 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 424 4.49 长细比验算
37
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.55×1.52/10＝0.03kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+0.9×1.4×2]×0.4＝15.82kN/m 2)小梁验算
F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1] ×(0.4-0.4/2)/2×0.18＝0.1kN F2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1] ×(0.8-0.4-0.4/2)/2×0.18＝0.1kN q1＝8.31kN/m q2＝0.04kN/m
同上四～七计算过程，可得：
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝
max[0.75+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.55，10.59，0.75+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.55]+0.03/0.8＝10.63kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10.63×103/(0.21×424)+0.03×106/4490＝125.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.115×1.755×1500=2935.237mm λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211
立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，Rmax1，R'max2右+N边2]+Mw/lb＝
max[0.75+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.55，10.59，
38
0.75+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.55]+0.03/0.8＝10.63kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10.63×103/(0.21×424)+0.03×106/4490＝125.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 九）、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝12.36kN≤[N]＝30kN 满足要求！
三、梁侧模板计算书
(一)、工程属性 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 (二)、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 外加剂影响修正系数β1 1 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 WKL 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400×1350 楼板厚度(mm) 350 混凝土坍落度影响修正系数1.15 β2 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至1.35 新浇混凝土顶面总高度H(m) 振捣混凝土时对垂直面模板4 荷载标准值Q2k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.35]＝min[38.4，32.4]＝32.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×32.4+1.4×4，1.35×32.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[44.48，47.66]＝0.9×47.66＝42.89kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2
1/2
39
(三)、支撑体系设计 小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下：
竖直向布置 200 2 250 600 0，300，800
模板设计剖面图
(四)、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝
40
覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000
bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×42.89＝42.89kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×42.89×0.22＝0.21kN·m σ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/m ν
max
＝5×32.4×2004/(384×10000×281250)=0.24mm≤200/400=0.5mm
满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态
R＝q1l=42.89×0.2＝8.58kN 正常使用极限状态
R'＝q2l=32.4×0.2＝6.48kN (五)、小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 方木 9350 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.67 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 114.33 41
40×70 1.78 15.44
计算简图如下：
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
q=8.58kN/m
σ＝Mmax/W＝0.17×106/32670＝5.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
τ
max
＝3 Vmax/(2bh)＝3×2.19×1000/(2×70×40)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
42
满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm)
q=6.48kN/m ν
max
＝0.14mm≤500/400=1.25mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝3.9kN 正常使用极限状态 R'max=2.95kN (六)、主梁验算 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管 2 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 Ф48×3 206000 120 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
43
1、抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
44
q=1.95kN/m
σ＝Mmax/W＝0.37×106/4490＝83.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τ
max
＝2Vmax/A=2×3.55×1000/424＝16.73N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
45
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=2.95kN/m ν ν
1max
＝0.62mm≤600/400=1.5mm ＝0.14mm≤250/400=0.62mm
2max
满足要求！
4、最大支座反力计算 Rmax＝12.95kN (七)、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 可知对拉螺栓受力N＝0.95×12.95＝12.3kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
四、柱模板（设置对拉螺栓）计算书
一）、工程属性 新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 二）、荷载组合 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β1 24 1 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 KL 4000 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱短边边长(mm) 400 混凝土坍落度影响修正系数1.15 β2 46
混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至2 新浇混凝土顶面总高度H(m) 倾倒混凝土时对垂直面模板2 荷载标准值Q3k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2 三）、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 5 550 柱短边小梁根数 4 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
47
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.55×38.4＝25.66kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.55×2＝0.97kN/m Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×25.66×0.132-0.117×0.97×0.132＝-0.05kN·m σ＝Mmax/W＝0.05×106/(1/6×550×152)＝2.31N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.55×38.4＝21.12kN/m
48
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×21.12×133.334/(100×10000×(1/12×550×153))＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm 满足要求！ 四）、小梁验算 小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm4) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.13×48.42＝6.46 kN/m
200 矩形木楞 142.92 15.44 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁弹性模量E(N/mm2) 50×70 40.83 9350
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.2kN·m
49
σ＝Mmax/W＝0.2×106/40.83×103＝5N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.13×38.4＝5.12 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.22mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五）、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考） 柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 钢管 Ф48×3 4.49 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 2 10.78 205 50
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
51
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.84kN·m，N1＝4kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
52
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.52kN·m，N2＝3kN
M/Wn＝0.84×106/(4.49×103)＝186.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
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短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝1.35mm≤[ν]＝l/400＝1.68mm ν2＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝1.42mm 满足要求！ 六）、对拉螺栓验算 对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Ntb(kN) 扣件容许荷载(kN) 17.8 26 N＝4×2=8kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！ N＝4×2=8kN≤26kN 满足要求！
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