华星厂房二期塔吊基础施工方案

塔吊施工方案

一、编制依据

1、 岩土工程勘察报告；

2、 中联TC7030B塔机安装拆卸方案； 3、 深圳市九鑫机械有限公司； 4、 基础设计计算书。

二、工程概况

1、 本工程为深圳市华星光电技术有限公司投资建设的第8.5代TFT-LCD（含氧化物半导

体及AMOLED）生产线建设项目施工总承包Ⅱ标段项目，位于深圳市光明新区光明大道旁。根据工程需求，整个标段将安装3台TC7030B塔吊。其中综合动力站安装2台70米塔吊；废水处理站安装1台70米塔吊。

2、 根据工程地质资料以及基础承载力的要求，地基基础采用桩基、预制桩径为φ600多

桩承台至风化岩，混凝土承台基础尺寸为70米塔吊基础7m×7m×1.7m。 3、 基础承载力要求如下表：

70米塔吊基础力学 表--1

4、 基础配筋及混凝土标号

塔吊基础上层ф25@180、下层ф25@180，双层双向通长布置，中间拉筋为ф14@470；混凝土标号为C35。

三、防雷接地施工

为了保证接地电阻不大于4欧姆的要求，由安装技术工人进行塔吊基腿预埋定位，检查定位节水平度偏差不大于1‰，再将基腿与钢筋网片主筋采用φ12钢筋焊接；钢筋网片与装身钢筋焊接，焊接长度单面12d，双面6d，共连接三个点。

四、钢筋、模板、混凝土施工

1、 钢筋长度及绑扎

塔吊基础主筋为4025，L=6.9m。采用24#扎丝进行满扎。为了保证上下层钢筋稳定，上下层之间采用φ14@470钢筋拉结。钢筋与固定支腿相干涉时，钢筋避让，不得切断钢筋。 2、模板支撑及拆除：

采用1.83m×0.915m×0.018m木模板，50mm×100mm木方进行支撑，保证其截面尺寸。采用φ48钢管环箍加固三道，保证其稳定性。混凝土浇筑完24小时后方可拆除模板。 3、混凝土浇筑：

采用商品混凝土，标号为C35，采用插入式振动棒进行振捣。振捣应密实作用半径应不大于500mm,一次性浇筑完成， 不能出现蜂窝、麻面、狗洞。振捣时棒头不能

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碰撞模板及塔吊基腿，保证基腿的正确位置及平稳。 4、混凝土养护

模板拆除后应开始洒水养护，采用草袋或麻袋薄盖控制混凝土表面温度。

五、塔吊安装时间限制

基础施工完成至少养护14天后，并且预留混凝土试件同等条件养护强度不低于

75%时方可进行塔身安装。

六、 主要技术措施

1、 由工程技术负责人相全体施工作业人员进行技术交底，从基坑开挖、桩头处理、基

础混凝土浇筑完成至混凝土养护。

2、 每道工序完成应进行自检、互检、交接检的“三检制”原则。

3、 基坑、桩芯混凝土浇筑、钢筋、模板均应向监理公司报检，符合要求后方可进行隐

蔽，并做好隐蔽记录。

4、 严格进行防雷接地的检查检测，保证每个部位的焊接质量和焊接位置正确。

附：塔吊基础计算书

塔吊平面布置图 塔吊基础布置详图 塔吊基础做法详图

塔吊基础防雷接地示意图

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附件1：塔吊基础计算书

1单桩承载力计算应符合下列表达式 1.1、偏心竖向力作用下应满足下列要求:

QKRa 1.1-1

QiK,max1.2Ra 1.1-2

式中 Ra—单桩竖向承载力特征值

QK—相应于荷载效应标准组合轴心竖向力作用下任一单桩的竖向力

QiK,max—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第 i 根桩的竖向力

QKFKGKn 1.1-3

FKGKMxkyiMykxiQiK22nyxii 1.1-4

式中 FK—相应于荷载效应标准组合时作用于桩基承台顶面的竖向力 GK—桩基承台自重及承台上土自重标准值

n—桩基中的桩数

Mxk、Myk—相应于荷载效应标准组合作用于承台底面通过桩群形心的x、y轴

的力矩

xi、yi—桩i至桩群形心的y、x轴线的距离 故

QKFKGK11061265.63592.91KN n4QiK,maxFKGKMxkyiMykxi11061265.632986.341.33578.561.3521181.9KN2222n41.33541.3354yixi Ra3000KN

即

QKRa

QiK,max1.2Ra

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故满足要求

1.2、水平荷载作用下

HiKRHa 1.2-1

式中 RHa—单桩水平承载力特征值

HiKHKn 1.2-2

式中 HK—相应于荷载效应标准组合时作用于承台底面的水平力

HiK—相应于荷载效应标准组合时作用于任一单桩的水平力

故

HiKHK785.6196.4KN n4RHa432KN

即 HiKRH a 满足要求

2、承台验算

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图2-1-1 承台受冲切计算示意

2.1柱下桩基础独立承台受冲切承载力的计算应符合下列规定：

Fl2oxbcaoyoyhcaoxhpfth0 2.1-1

FlFNi 2.1-2

ox0.84/ox0.2 2.1-3

oy0.84/oy0.2 2.1-4

式中 Fl—扣除承台及其上填土自重作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效基本

组合的冲切力设计值，冲切破坏锥体应采用自柱边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线构成的锥体，锥体与承台底面的夹角不小于45o

h0—冲切破坏锥体的有效高度

hp—受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，取1.0;

h大于等于2000mm时,取0.9；其间按线性内插法取用（本次取0.955）。

ox、oy—冲切系数

ox、oy—冲垮比，oxaox/h0、oyaoy/h0，aox、aoy为柱边或变阶处至桩边

的水平距离；当aox(aox)0.2h0时，aox(aox)0.2h0；当aox(aox)h0时，

aox(aox)h0。（本次aox31251500/26000.8/21335mm）

F—柱根部轴力设计值

Ni—冲切破坏锥体范围内各桩的净反力设计值之和

oyoxaox/h01335/1350=0.989

oyox0.84/0.9890.20.706

FlFNi1106

2oxbcaoyoyhcaoxhpfth0

20.7062.0851.3350.7061.351.3350.95513001.35

5

20.7062.0851.3350.7061.351.3350.95513001.35 14287.2

故 Fl2oxbcaoyoyhcaoxhpfth0

满足要求

2.2角桩对承台的冲切验算

由于4根桩均位于冲切破坏椎体范围内，因此角桩对承台的冲切亦满足规范要求

2.3承台受剪验算

由于承台下桩对于x、y轴严格对称，故验算x轴方向的受剪计算即可

图2-3-1 承台斜截面受剪计算示意

Vhsftb0h0 2.3-1 1.75 2.3-2 1.0hs(800/h0)1/4 2.3-3

式中 V—扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时斜截面的最

大剪力设计值

b0—承台计算截面处的计算宽度。

h0—计算宽度处的承台有效高度

—剪切系数。

hs—受剪切承载力截面高度影响系数

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—计算截面的剪跨比， xayax、y。ax、ay为柱边或变阶处至x、h0h0y方向计算一排桩的桩边的水平距离，当0.3时，取0.3；当3时，取3。

xax13350.989 h013501.751.750.585 1.00.9891.0hs(800/h0)1/4(800/1350)1/40.877

V((FKMxkyiMykxi)2993.02KN 22nyixi785.62986.341.335)21511.28KN441.3351.335hsftb0h00.8770.58513006.251.355627.46KN

故 Vhsftb0h0 满足要求

2.4 承台受弯及配筋验算

由于承台下桩对于x、y轴受力及承台配筋均严格对称，故验算x轴方向承台受弯即可

图2-4-1 承台弯矩计算示意

MxNiyi 2.4-1 MyNixi 2.4-2

式中 Mx、My—分别为垂直 y 轴和 x 轴方向计算截面处的弯矩设计值

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xi、yi—垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离

Ni—扣除承台和其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时的第

i 桩竖向力设计值

MxNiyi11061.57523483.9KNm

AsKMx/0.9h0fy1.43483.9106/0.9135031012949.58mm2 承台底面配筋为40根Φ25螺纹钢筋

AsAy

Ay523.1412.5225512.5mm2

故配筋满足要求 8

附件2：塔吊平面布置图

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附件3：塔吊基础布置详图

1、1#塔吊半径为70米，位于t2综合动力站9轴~10轴之间。

2、2#塔吊半径为70米，位于t2综合动力站1轴~2轴之间。

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2、3#塔吊半径为70米，位于t2废水处理站5轴~6轴之间。

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附件4：塔吊基础做法详图

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附件5： 塔吊基础防雷接地示意图

预制管庄接地体

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