第２７卷第８期文章编号：１００６—９３４８（２０１０）０８—０３２５一０５计算机仿真２０１０年８月不同轴截面薄壁筒在轴向冲击下吸能特性研究孟卓，孙秦（西北工业大学航空学院，陕西西安７１００７２）摘要：针对目前飞行器Ｉ验撞安全性问题研究，要减缓碰撞时的冲击载荷和耗散能量，以薄擘筒结构为研究对象。采用非线性有限元理论建立计算模型，采用显式动力学算法进行数值仿真。利用非线性有限元软件ＡＢＡＱＵＳ仿真了不同轴截面的薄壁筒在受轴向冲击下的变形，通过比较四种薄壁筒在受轴向冲击下的压溃力峰值、平均压溃力及比吸能研究其吸能特性，并与相关的理论解进行了对比。结果表明：冲击动能相同条件下，无论从比吸能方面还是从压溃力峰值方面来考虑，轴截面为梯形的薄壁筒的吸能特性优于轴截面为矩形的薄壁筒；从乘员的安全角度考虑圆台做吸能结构吸能是方台的１．５倍，而压溃力峰值只有方台的７５．３％。关键词：轴截面形状；薄壁筒；轴向冲击；比吸能中图分类号：０３１３文献标识码：ＢＥｎｅｒｇｙ——ＡｂｓｏｒｐｔｉｏｎＣｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＴｈｉｎ——ＷａｌｌｅｄＴｕｂｅｗｉｔｈＤｉｆｆｅｒｅｎｔＡｘｉａｌ—－ＳｅｃｔｉｏｎＳｈａｐｅｓｕｎｄｅｒＡｘｉａｌＩｍｐｕｌｓｉｖｅＬｏａｄＭＥＮＧＺｈｕｏ，ＳＵＮ（ＳｃｈｏｏｌｏｆＱｉｎＡｅｒｏｎａｕｔｉｃｓ，ＮｏｒｔｈｗｅｓｔｅｒｎＰｏｌｙｔｏｃｈｎｉｃａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉ＇ａｎＳｈａｎｘｉ７１００７２，Ｃｈｉｎａ）ａｔＡＢＳＴＲＡＣＴ：Ａｉｍｉｎｇｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆａｉｒｃｒａｆｔｓａｆｅｔｙ，ｔｈｅｔｈｉｎ—ｗａｌｌｅｄｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｓｏｆｔｈｉｎ—ｗａｌｌｅｄｏｎｔｕｂｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｕｎｄｅｒｃｒｕｓｈｉｎｇｆｏｒｃｅｉｓｓｔｕｄｉｅｄｉｎｔｈｉｓｓｑｕａｒｅａｎｄｐａｐｅｒ．’啦ｆｉｎｉｔｅｕｐｔｕｂｅｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｘｉａｌ—ｓｅｃｔｉｏｎｓｈａｐｅｓｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｏｒｙ．Ｔｈｅｎ，ｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｅｘｐｌｉｃｉｔａｌｇｏｒｉｔｈｍｉｓｏｆａ．ｔｒａｐｅｚｏｉｄ啪ｓｅｔｂａｓｅｄｎｏｎｌｉｎｅａｒｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｄｏｐｔｅｄｔｏｓｉｍｕｌａｔｅｔｈｅｉｍｐａｃｔｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｅｍｏｄｅｓｔｈｉｎ—ｗａｌｌｅｄｔｕｂｅｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｘｉａｌ—ｓｅｃｔｉｏｎｔｏｓｈａｐｅｓｕｎｄｅｒａｘｉａｌｉｍｐｕｌｓｉｖｅｌｏａｄ眦ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｌｙｕｓｉｎｇＡＢＡＱＵＳｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｉｎｏｒｄｅｒｓｔｕｄｙｔｈｅｅｎｅｒｇｙｃｏｍｐａｒｅｄａｎｄｔｈｅｗｉｔｈｔｈｅ—ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｔｈｅｅｎｅｒｇｙｐｅａｋｖａｌｕｅａｎｄｔｈｅａｖｅｒａｇｅｏｆｃｒｕｓｈｉｎｇｆｏｒｃｅｓｏｆｔｈｅｆｏｕｒｔｕｂｅｓｉｓａｒｃａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅｓｔｕｄｉｅｄｅｘｔｅｎｓｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅｎ，ｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄｔｈｅｏｒｅｔｉｃｒｅｓｕｌｔｓ．Ｔｈｅｔｏｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｅｎｅｒｇｙ—ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｔｕｂｅｓｗｉｔｈｔｒａｐｅｚｏｉｄａｘｉａｌ—ｓｅｃ・ｗｉｔｈｒｅｃｔａｎｇｌｅｔｉｏｎ呲ｓｕｐｅｒｉｏｒｔｕｂｅｂｅｎｅｆｉｃｉａｌｔｏｔｈａｔｏｆｔｈｅｔｕｂｅｓａｘｉａｌ—ｓｅｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅｓｐｅｃｉｆｉｃｅｎｅｒｇｙ—ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙｏｆｃｏｎｅｉｓ１．５ｔｉｍｅｓｏｆｆｒｕｓｔａｔｕｂｅ｜’ｓ，ｗｈｉｌｅｔｈｅｐｅａｋｖａｌｕｅｏｆｃｒｕｓｈｉｎｇｆｏｒｃｅｉｓ７５．３ｐｅｒｃｅｎｔｆｒｕｓｔａｔｌｌｂｅ＇ｓ，ｗｈｉｃｈｉｓｍｏｒｅｐａｓｓｅｎｇｅｒｓ．ｔｕｂｅ；ＡｘｉａｌｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｔｈｅＫＥＹＷＯＲＤＳ：Ａｘｉａｌ—－ｓｅｃｔｉｏｎｓｈａｐｅ；Ｔｈｉｎ—－ｗａｌｌｅｄｉｍｐａｃｔ；Ｓｐｅｃｉｆｉｃｅｎｅｒｇｙａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙ变形能。薄壁管状结构由于具有良好的吸能特性被用于吸ｌ引言对于车辆、航天器等运动着的结构来说，发生碰撞、坠撞能装置中，其吸能特性主要依赖结构在轴向冲击下的塑性动态屈曲力学行为¨．４ｊ。目前设计吸能装置时，主要考虑薄壁金属构件，因为薄壁金属构件在受到撞击载荷的作用时，破坏模式稳定，并且能够以可控制的方式通过自身的塑性变形吸收和消耗能量，产生一定的压溃行程，从而达到吸收碰撞结构的动能、降低行使减速度的目的。国内外不少学者对薄壁壳构件进行了实验与仿真研究，大多集中在对轴截面为正方形或矩形的薄壁壳吸能效果的研究。而对轴截面为梯形事故或特定的冲击事件是不可避免的，这就对车辆行使安全，航天器软着陆等提出了耐撞性要求¨ｏｏ，即能够在突发或特定的碰撞事件中，依靠自身或附加装置的屈曲、断裂等破坏形式来减缓碰撞时的冲击载荷，耗散冲击能鼍。良好的吸能结构能够把碰撞动能不可逆地转换为塑性基金项目：航空基金（Ｎ７ＣＢ０００１）收稿日期：２００９一０５－０１修回日期：２００９—０ｒ７－０１的研究较少。本文针对民机坠撞研究中对结构耐撞性的要．．——３２５．－——求，建立了具有矩形和梯形轴截面的薄壁筒的有限元模型，对这两种轴截面形状的薄壁筒在轴向冲击载荷下的吸能特性进行了对比，为设计更好的吸能结构提供了有益的参考。２轴向冲击吸能特性基本理论【６】作为主要的能最吸收部件，吸能结构通过塑性变形来耗散碰撞动能，缓冲碰撞力以减少伤害。因此要求吸能结构具有较高的吸能比，并且变形过程要平稳。一般地，评估吸能结构性能的主要指标有：１）平均压溃力凡一和压溃力峰值■。平均压溃力ｆ二。反映结构整体所受的载荷水平，压溃力峰值Ｆ～反映初始过载或最大过载情况。根据Ｎ．Ｊｏｎｅ的塑性铰理论，圆柱筒和方筒的平均压溃力的理论解Ｄ．７１分别为：‘”ｌＰ＝————————————兰：————二型Ｌ：竺型等１４黛Ｒ／Ｈ）掣１ｆ２．（”一㈩”７ｌ、巳＝１３．０６０＇ｏⅣ２（Ｃ／Ｈ）∽［１＋（０．３３ＷＣＤ）１匀］（２）其中尺、Ｃ分别为横截面圆半径和方形的边长，日为薄壁筒的厚度，％为材料的屈服应力，Ｐ，Ｄ为材料常数，肘为撞击质量块的质量，ｙ为撞击速度。２）总吸能Ｅ和比吸能田整个压溃变形过程吸收的能量可以通过载荷一位移历程曲线得到：Ｅ＝ＪＦｄＳ＝，二（ｓ５一ｓ。）＝ｋ。“（３）式中Ｓ。，Ｓ；分别为最终破坏点和起始破坏点，，为瞬时载筒；Ｆ一为平均载荷；ＡＩ为有效压溃距离。比吸能是指结构在有效，Ｋ溃距离内单位质量所吸收的能最，是衡量材料和结构能量吸收能力的一个重要参数，可以表示为田：旦；—Ｆ一．—ＡＩ，，２一＝一Ｌ‘．Ｊ（４）式中，ｍ为构件的质量。３非线性有限元模型的建立３．１薄壁筒的几何特性本文所研究的薄壁筒的轴截面分别为矩形和梯形。轴截面为矩形的薄壁筒有方筒和圆筒，轴截面为梯形的薄壁筒有方台和圆台。薄壁筒的几何尺寸如表ｌ所示，数值模拟的物理模型如图ｌ所示。筒的下底边固支，上端受质量为３００ｋｇ的刚性板撞击，撞击速度为８米／秒。薄壁筒由低碳钢材料构成，其力学性能参数为：密度Ｐ＝７．８×１０３ｋｇ／ｍ３，弹性模量Ｅ＝２．１ＧＰａ，屈服应力ｃｒ０＝２１０ＭＰａ，泊松比ｌ，＝０．３。由表ｌ可知，四种薄壁筒的紧致比（指薄壁壳的横截面直径或边长与轴向长度之比）相同。・－－——３２６・－－——裹ｌ２种轴截面薄壁筒的尺寸（ａ）轴截面为矩形的薄壁筒㈣轴截面为梯形的薄壁筒图１薄壁筒的物理模型３．２薄壁筒的有限元模型本文利用大型非线性有限元软件ＡＢＱＵＡＳ来建立有限元模型，采用动态显式算法，选用Ｓ４Ｒ单元，沿壳的厚度方向取５个积分点，对材料的沙漏及体积粘性控制采用软件本身的默认值。由于低碳钢材料的动态变形受应变率的影响较大，本模型采用Ｃｏｗｐｅｒ—Ｓｙｍｏｎｄｓ公式来考虑应变率的影响【６’：叮’＝ｃｒｏ［１＋（８／Ｄ）Ｉ／ｑ］，其中矿’为低炭钢的动态流动应力，善为塑性应变率，动态屈服硬化参数Ｄ＝４０．４ｓ～。ｑ＝５。刚性体与薄壁筒问的接触定义为面一面接触，在碰撞变形的过程中薄壁筒自身的内外表面也会产生接触，取双面自接触（ｓｅｌｆ—ｃｏｎｔａｃｔ）ｏ４数值模拟结果分析根据式（１）、（２），计算得到圆筒和方筒在轴向冲击下的压溃力理论解分别为：‰。＝５３．５２ｋＮ，Ｐｏ＝４１．９３ｋＮ。砷１００１５０压溃距离／ｎａｎ图２理论解与有限元仿真解的比较图２给出了压溃力一位移曲线的有限元解与理论解的比较，可以看出方筒的有限元解与Ｊｏｎｅ理论解吻合较好，而效果，而影响屈曲模式的因素较多。早期的实验研究认为，对于紧致比小于８０的薄壁圆筒多半发生对称渐进屈曲，而对于紧致比大于８１．６的方筒可能会发生非对称屈曲模式。实际的有限元计算结果与早期的实验也有出入＂１，大多数学者认为材料的硬化参数和结构的几何尺寸以及冲击速度共同决定其屈曲模式【８，＇１０｜，而本文的计算结果还表明，数值计算误差的累积也会对屈曲模式产生影响。本文的研究中，模型的紧致比均不超过６０。图３为两种轴截面下，四种薄壁筒在受冲击前后以及冲击过程巾的变形情况。圆筒的有限元解与理论解略有差异。其原因是：对于圆筒，数值模拟得到的屈曲模式是非对称的（如图３（ｃ）），而Ｊｏｎｅ理论建立在对称屈曲模式的假设条件之卜的；对于方简，数值模拟得到的屈曲模式（图３（ａ））与Ｊｏｎｅ理论假设的届曲模式同为对称屈曲模式。从表２可以看出，平均压溃力的理论解和本文得到的有限元仿真解较为吻合，表明本文建立的计算模型是正确的。４．１冲击变形形态薄壁筒受轴向冲击后的屈曲变形模式直接影响到吸能圈３不同轴截面薄壁简在轴向冲击下的变形从图３可以看出，冲击过程中方筒和方台的压溃变形出现了比较稳定的对称屈曲模式，这与Ｊｏｎｅ理论吻合较好；而圆筒和圆台的，Ｋ溃变形过程的稳定性较差，圆筒在冲击初期（ｔ＝１４ｍｓ之前）的屈曲变形是对称的，而在冲击后期，出现了非对称屈曲变形。之所以如此，笔者认为其原因之一是数值误差的累积结果，在计算过程中产生了不对称变形的诱导另外，图３表明四种薄壁筒在相同冲击动能下的有效压溃距离也存在着差异，通过输出计算结果町知方筒的有效压溃距离为２１１．４ｍｍ，方台、圆筒、圆台的有效压溃距离分别为２０７．１ｍ／ｎ、１７２．３ｍｍ、１７９．７ｍｍ。４．２压溃力比较图４为不问轴截面薄肇筒的动态压溃力随时间的变化因子，而这种诱导因素在对圆筒和圆台的模拟计算中略显突出，导致对圆筒和圆台的冲击模拟出现非对称屈曲变形。曲线，图４表明，压溃力在第一个峰值处取得最大值，由Ｊｏｎｅ理论可知，引起这个冲击力峰值的主要原因是结构的轴向刚．．．——３２７．．－一度．刘干横截州由＾形和呵形舶薄罐筒．鼍片厚度及繁致比柑同时．方形报闻筒的轴向剐懂较＾，因此宵筒和打台的ｎ：溃ＪＪ峰仳＾Ｊ嘲茼和咖台的，Ⅲ任发生塑性埘曲后压溃力舳大小ｌ＝罂ＩＩ】川Ｉｔｉｌ模式啦定＿－般说采方筒和方卉舯压溃力小Ｔ踟筒和叫打的嘲４和表２列…ｒ车史的汁”结小．也验证ｒＪ州理沧曲丝一站沧，Ⅻｌ“ｌ∞ｌ“；，。§＊一Ⅸ从占２目崮４“ｆ以再ｍ轴截面为矩形的方筒和喇筒的¨：漪力蚌仙此ｘｔｍ的轴截而为梯形舶方竹和圆台的略岛，其ｒｌ・叫白的城低．约为打台压谀山峰值的７５３％嘲４迁袅叫，随荇Ｈｚｄｒ过程枘连行，凹筒的住溃力ｍ现ｒ第ｊ瘐峰值。４．３礁能情况比较圈５为ｐｑ种薄肇筒ｎ榭阿巾－ｈ动能下的比暇能随时删的变化棚线，从嘲中可“界ｉＪｊ，嘲筒和咖古的比吸能比Ａ简和方台的太；咖筒的比唆能比捌音的略火，方筒和方台的【匕吸能棚当从占２ｒｌｆⅫ，眦靠舶№啦能址方台的】５倍．删筒的比啦能约是汀简的Ｉ６俯．ｔｆｊ｝＃＊￡女２口＃＊ｔｍ∞Ⅲ＊＃＊ｍ穗＾“＊ｒ目“＆＾ｎ《镌Ｅｍ艇【ｋＮ）ＩｋＮｌ（Ｕ）ｌｉｄ／ｋｇ）＾Ｗ１６８５５３ｓ“¨ｊ９３６∞９２２目∞１，５∞４７２／５３５２７”ｌ５０２—３２８盥吐“』．甜戥值模拟结粜的卦析对比一４知埘丁轴截而年¨枘薄哇耐．１脬廑和紧豉＆相同Ｈ、ｆ，在州¨冲．｛．动能Ｆ，啪偷和哪台的心噬能＿ｌ比暧能较大．ｊＬ叫台的Ｍ溃力峰优鞍低喇此枉波ｌＩ啦能结构时，ｎＩ’岂儿¨构肜材料等条忡允许的惦毗Ｆ，排荐使川㈨青作为吸舱钻构。５结论奉文采州数皿填越打法日｝究ｒ水悄轴戴咖曲薄壤筒枉轴向冲．ｈｒ的嵝能特忭．利川ｍ线性“ｍｍ软件啦＊冲．Ｉｉ．曲力学模型从雎溃山ｆｊ嫂堆溃Ｂｒ离和比啦能等打面考虑币同薄带筒结构柏吸能特性．通过时数僻仿贞鲇槊的分析．褥刮蜘Ｆ蚺沧¨利川ＡＢＡＱＬＳ非线性打触元软件。采用Ⅱ式动忐Ａ往能够报女，柏１｝ｌ拟薄啭阿扮轴向什．１ｒＭ题，本文迎过对不¨轴拭向形状的薄啭筒在轴ｌ：ｕ冲．ｊ．Ｆ的动忐届曲行为的模拟．ｎ宅样崖ｌｉ验证ｒＪｍｃ岬比。２）在致计吸能站构时应综音母虑比暇能和压溃力等帆要凼索从小丘的｝ｆ苒结聚来卉，正沧从比暇能方面迁是从ＪＫ谧力眸值＝，ｒⅢ母虑．轴戗ｆ＾Ｉ为睇肜的薄壁简作为啦能缔掏较台迂尼）￡址铡青蜓ｊ｝优势．扯相同条件ｒ，嘲音的比吸能址打☆的Ｉ５倍．而ｆＥ溃山峰似Ｈ打打白的７５３％，参考女截：［１Ｎ】ⅦＨＲ—１日ｕｄｌ§ｏｎ／ｈｅ『ＪＩｌｅ㈣Ｉ＂．４２｛４１：％一１１５ｄ”…】％∽Ｍ８Ⅵｎｒ……ｌ２㈣ＷＭｅｓｈＥｚＭｗ＂ｚⅥｘ＂＾ｍｌ。ｗＩ５ｅｈａＹｉｏｒ∽Ｉｈｌ９ｗＪｌ“ｆｐＩＩｏｎ娟ｃＩｅ“ｑｄ—ｒｍｓｉｔｅ恤ｐＰｄ畔ⅢＩｕｋｊ．ＩｎＩＪＩｔａｌｙ（ＩＦｗ，２０００Ｍ（４）：３３５—４０Ｉｉ３．Ｎｊ—ｓ…ｕｄＩｍｐａｃｔ［ＭｊＬｍｄ％Ｃ４ｍｂｒｉｄｇｅＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｊ’怖１９驸【４１Ａ＾Ａ＾１曲ｎｘｌｌＣｏｌＪａｐＢｉｈｌｅｉｍｐａｃｔ…Ｖｎｌｎ—ｗ“ｄＡｍｃ＇…．曲ｍ．＊、辨２Ｂｃ”唧“∞概…ｒ－【５＾ｃＭａⅡ■玑ｅｔ■ＦｉｎｉｌｒｒＩ…ｍｕｌ州ｅ，ｆｈ删ｍｎⅢＭ…ｄ叶ｔａｌｉｉｃｍ—ｗｄｌ＾ｌｌｕｋｓ＊ｄｔｈ１３】ｉｎｗ“ＪｄＳＩ…啉２００３ｏ。呻ｗｄ…“ｔＩｍ【』Ｊ４１－８９１—９００【６棠１４希，Ｊ。，目“＃料％镕构∞能最Ⅸ№［Ｍ１』ｔｍ：＊｛Ｉ＿ｋｍ自＋ｔ２００６【７＊女Ｗ＊＊蒋ｆ雌镕构冲击【Ｍ］戚目Ⅷ…＃日｝ｊ：‰｛丁１９９４ｌ８ｍＪ…ｎ，ＭＩ锄州ｈＩ）ｓＨⅧ＂州ｄＥ１ｒ洲岬１０…自１１ｐ…ⅢｏｎＬ¨Ｉ＿ｈａｖｉｏｕｆＪ…ｉｏｆｍｍｍｌ㈣“ｅ］ｕｍｉｍｕｍＩ㈨ｓｕ５１０“１■ｈｄ。ｗｌＪｌ…ｌｏ脚Ｊｏｕｍ■“ｌ“Ｐ叫Ｅ“目…ｍ【９ＤＫ…“Ｎ¨＂【ｈ…Ｅ【…ｐｌ…ｋ“ｗｏｆ…‘２００４Ⅻ：９７３一Ｉｆｍｌａｒｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌｓｈｅｌｌｓｕｎｄｅｒａｘｉａｌｉｍｐａｃｔ［Ｊ］．Ｉｎｔ．Ｊ．ＳｏｌｉｄｓａｎｄＳｔｒｕｅｔ．，２０００，３７：２００５—２０３４．［１０］ＤＫａｌ．ａｇｉｏｚｏｖ８，ＮＪｏｎｅｓ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆ８ｔ１％招８ＷａＶｅｓＯｉｌｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｐｌａｓｔｉｃａｎｄｄｙｎａｍｉｃｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅｂｕｉｌｄｉｎｇｏｆｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌｓｈｅｌｌｓｔｉｎ・ｄｅｒａｘｉａｌｉｍｐａｃｔ［Ｊ］．Ｉｎｔ．Ｊ．ＳｏｌｉｄＳｔｒｕｅｔ．，２００１。３８：６７２３—６７４９．（上接第１０９页）软输出之间的均方误差最小。这样既利用了信源的性，又充分利用了已知扩频码的信息，从而提高ｒ多用户检测器的性能。圈２ＢＰＳＫ调制时ＢＥＲ性能比较圈３ＱＰＳＫ调制时ＢＥＲ性能比较本文基于传统的多用户检测算法和分量分析算法，［作者简介】孟卓（１９７５一），女（汉族），陕西西安人，博士研究生，主要研究领域为飞行器设计及科学与工程的高性能计算研究。孙秦（１９５６一）。男（汉族），陕西省西安人，教授，博士研究生导师，主要研究领域为飞行器设计。参考文献：［１］ＳＡｂｅｄｉ。ＲＴａｆａｚｏｌｌｉ．Ｇｅｎｅｔｉｃａｌｌｙｍｏｄｉｆｉｅｄｍｕｈｉｕｓｅｒｄｅｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒｃｏｄｅｄｉｖｉｓｉｏｎｍｕｌｔｉｐｌｅａｖ．．ｃｏ％ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＪｏｕｒｎａｌｏｎＳｅｌｅｃｔ－ｅｄＡｒｅａｓｉｎＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ．２００２。２０（２）：４６３—４７３．［２］ＨａｒｏｌｄＡｒｔｅｓ，ＤｅｍｉｎｋＳｅｅｔｈａｌｅｒ，ＦｒａｎｚＨｌａｗａｔｓｃｈ．ＥｆｆｉｃｉｅｎｔＤｅ．删∞ＡｌｇｏｒｉｔｈｍｓｆｏｒＭＩＭＯＣｈａｎｎｅｌｓ：ＡＧｅｏｍｅｔｒｉｃａｌＡｐｐｒｏａｃｈｔｏＡｐｐｒｏｘｉｍａｔｅＭＬＤｅｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｎｍｓａｃｔｉｏｎｓＯｉｌｓｉ酬Ｐｒｏ－ｃｅａｓｉｎｇ，２００３，５１（１１）：２１６—２２８．［３］ＫＳＳｃｈｎｅｉｄｅｒ．Ｏｐｔｉｍｕｍｄｅｔｅｃｔｉｏｎｏｆｃｏｄｅｄｉｖｉｓｉｏｎｍｕｌｔｉｐｌｅｘｅｄｓｉｇｎａｌｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓ．Ａｅｒｏｓ．Ｅｌｅｃｔｒｏｎ．Ｓｙｓｔ，Ｊａｎ．，１９７９，ＡＥＳ—１５（Ｉ）：１８１—１８５．［４］ＵＭａｄｈｏｗ，ＭＭＳＥＩｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅＳｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎｆｏｒＤＳ—ＳｐｒｅａｄＳｐｅｅ・ｔｒｕｍＣＤＭＡ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｔａｎｓｏｎＣｏｍｍｕ１９９４。４２（２）：７８６—７９０．［５］ＰＰａｔｅ．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆａＳｉｍｐｌｅＳｕｃｃｅｓｓｉｖｅＤＳ／ＣＤＭＡＳｙｓｔｅｍ［Ｃ］．ＩＥＥＥＪＳＡＣ，１９９４，１２（５）：７９６—８０７．［６］ＴＹａｎｇ，ＪＹｕａｎ．Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ０ｆＭＩＭＯ—ＢＩＣＭｗｉｔｈｐａｒａｌｌｅｌｉｎｔｅｒ－ｆｏｒｅｎｃｅｃａｎｃｅｌｌｅｒ０１１ｓｌｏｗｆａｄｉｎｇｃｈａｎｎｅｌｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓＬｅｔｔｅｒｓ，２００６，（２６）：９８６—９９０．［７］ＰｅｎｇＬｉｎｇ，ＳｈａｏｐｅｎｇＦｅｎｇ，Ｃｈｕａｎ—ｇａｎｇＺｈａｏ，ＷｅｉｌｉｎｇＷｕ．Ｈｉｇｌｌ—ｔｈｒｏｕｇｈｐｕｔｈｉｇｈ—ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅＶＢＬＡＳＴ—ＯＦＤＭｖｉａＰⅫ＇ｒｉｅｒｉｎｔｅｒｆｅｒｏｍｅｔｒｙ［Ｃ］．ＩＥＥＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＥｌｅｃｔｒｏＩｎ－ｆｏｒｍａｔｉｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２２—２５Ｍａｙ，２００５．４．［８］ＡＪＢｅｌｌ，ＴＪ两ｎｏｗｓｋｉ．ＡｎＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ—ｍａｘｉｍｉｚａｔｉｏｎＡｐｐｒｏａｃｈｔＯＢｌｉｎｄＳｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄＢｌｉｎｄＤｅｅｏｎｖｏｈｔｉｏｎ［Ｊ］．ＮｅｕｒａｌＣｏｍｐｕｔａ－ｔｉｏｎ，１９９５，７（６）：１１２９—１１５９．［９］ＪＦＣａｒｄｅｓｏ．ＩｎｆｏｍａｘａｎｄＭａ菇ｍｍＬｉｋｅｌｉｈｏｏｄｆｏｒＢｌｉｎｄＳｏｕｒｃｅｓｅｐ蝴Ｉｌｉ∞［Ｊ］．ＩＥＥＥｓｉｇｌｌａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＬｅｔｔｅｒｓ，１９９７，４（４）：１１２一１１４．【１０］Ｈｕｖａｒｉｎｅｎ．ＡＦａｓｔａｎｄｒｏｂｕｓｔｆｉｘｅｄ—ｐｏｉｎｔｎｌｇｏｒｉｔｈｍＢｆｏｒｉｎｄｅ－ｐｅｎｄｅｎｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｕｓ．ＮｅｕｒａｌＮｅｗｙｏｒｋ，１９９９，１０（３）：１４８３—１４９２．【作者简介】周德祥（１９７２一），男（汉族），河南信阳人，硕士，讲师，主要研究方向为计算机应用技术。孙宜贵（１９７９一），男（汉族）。河南商丘人，讲师，硕ｆ：。主要研究领域为模式识别、．ＮＥＴ技术应用。谭玉波（１９７１一），男（汉族）。山东潍坊人，博士，副教授，研究方向为计算机网络技术与流媒体。．－——３２９．－——５结论提出了ＭＩＭＯ—ＯＦＤＭ系统中两种改进的混合多用户检测器。分别把解相关和最小均方误差检测的结果作为独它分量分析算法的输入，提高了系统的检测性能。仿真结果表明，在理想的信噪比条件下，两种检测器的误码性能好于传统的检测器。
